第３６卷第６期 ２ ０ １ ０年２月 山 西 建 筑 ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ Ｖｏ１．３６ Ｎｏ．６ Ｆｅｂ．２０１０ ・１７１・ 文章编号：１００９—６８２５（２０１０）０６—０１７１—０２ 采暖散热器面积换算的分析 阎 平 摘要：在采暖Ｓ－程系统不变、热媒供应方式不变、系统安装方式不变、散热器连接方式不变的情况下，对原设计的散热 。 器更换其他种类或形式散热器的问题进行分析，得出上述情况下用公式Ｆ ＝ Ｋ 进行面积换算可行的结论关键词：散热器，系统，连接方式，散热面积 中图分类号：ＴＵ８３２．２ 文献标识码：Ａ 我们在采暖工程施工中，经常遇到这样的问题，原采暖工程 选散热器面积如何确定的问题，针对这个问题进行了分析。 的设计选用某种散热器，而建设单位（用户）不愿意采用，要求采 １ 散热器面积计算公式 暖系统不变，更换其他形式的散热器。有些建设单位（用户）在工 Ｆ 程改造中也要求采暖系统不变，而要更换散热器以求美观适用等 卢， 。 等。对于这个问题，就涉及到在采暖工程系统不变的条件下，被 其中，Ｑ为散热器的散热量，它等于房间的供暖设计热负荷， 化率随着温度升高略有下降，因此，确定最佳的亚硝化控制温度 化菌的活性抑制也很显著，从而使得亚硝化效果受到影响。 为３２℃左右。 ３．４体系溶解氧（ＤＯ）对亚硝化进程的影响 体系曝气强度对亚硝化进程的影响如图５所示，由图５可 ３．３初始氨氮浓度的影响 体系中初始氨氮浓度对亚硝化率的影响见图４，由图４可以 知，在曝气率达到７０％左右时，亚硝化率达到最大值，低于５０％ 看出，氨氮浓度在１３０ ｍｇ／Ｌ－２５０ ｍｇ／Ｌ范围内亚硝化率较高，在 或高于９０％时，亚硝化率都会明显降低。 初始氨氮浓度达到２００ ｍｇ／Ｌ左右时，亚硝化率达到最大值。 ３．５亚硝化工艺控制优化结果 采用优化方法，对体系ｐＨ值、温度、初始氨氮浓度、曝气率进 行了优化，其最佳亚硝化控制工艺条件为：水温３２℃，ｐＨ值７．８， 初始氨氮浓度２００ ｍｇ／Ｌ，曝气率７０％，在此条件下亚硝化率可达 ９６．５％。 ＼ 粹 铬 划 留 栏 ４结语 １）ｐＨ值对废水中氨氮的亚硝化型硝化有强烈的影响，最佳 体系初始氨氮浓度／ｍｇ・Ｌ 的亚硝化ｐＨ值为７．８左右，在此条件下能大大提高亚硝化率。 ２）在硝化阶段末期停止曝气，能有效的防止亚硝酸氮向硝酸氮转 图４ 体系初始氨氮浓度对亚硝酸根生成的影响 化。３）游离氨对硝化菌抑制毒性大，而对亚硝化菌毒性很小。因 此，在培养及驯化活性污泥时，适当提高氨氮浓度有利于亚硝化 ＼ 谣｝ 菌的富集。４）优化的结果为：温度３２ ｏＣ，ｐＨ值７．８，氨氮初始浓 度为２００ ｍｇ／Ｌ，曝气率为７０％，其亚硝化效率为９６．５％，说明在 优化条件下完成亚硝化是可行的。 参考文献： ［１］王兢仁．化肥厂含氯废水的生物硝化处理实验［Ｊ］．化工环 曝气率／％ 甾 翟 斟 保，１９９５，１５（３）：１３６． 图５ 体系溶解氧状态对亚硝化进程的影响 ［２］潘桂珉，阵风岗，金承基，等．煤气废水亚硝化型硝化的研究 ［Ｊ］．水处理技术，１９９４，２０（４）：２３０—２３５． 氨氮浓度过低或过高都会对亚硝化率有影响，这是因为，氨 ３］王萍，蒋绍阶．对同时硝化反硝化研究进展的分析［Ｊ］．山 氮浓度低时，体系中游离氨（Ｆ＿Ａ）浓度也低，不能抑制硝化菌活性， ［西建筑，２００８，３４（２７）：２０３—２０４． 但氨氮浓度过高，体系中游离氨（ＦＡ）浓度达到很高的值，对亚硝 Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｎｉｔｒｏｓａｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｃｒａｆｔ ｗｉｔｈ ｎｉｔｒｏｇｅｎｏｕｓ ｅｆｆｌｕｅｎｔ ｉｎ ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ ＨＵ Ｚｈｉ－ｆｅｎｇ ＸＵ Ｈａｏ－ｌｏｎｇ Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｔｈｅｏｒｙ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｅ ｎｉｔｒｏｓａｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ｗｉｔｈ ｎｉｔｒｏｇｅｎｏｕｓ ｅｆｆｌｕｅｎｔ ｉｎ ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ，ｒｅｓｅａｒｃｈｅｓ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｐＨ ｖａｌｕｅ，ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ａｍｍｏｎｉａ ａｎｄ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｉｎｉｔｉｌ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉａｏｎ ａｎｄ ａｅｒａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｎ ｎｉｔｒｏｓａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ，ｏｐｔｉｍｉｚｅｓ ｔｈｅ ｂｅｓｔ ｃｏｎｔｒｏｌ ｃｒＭｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．ａｎｄ ｐｏｉｎｔｓ ｏｕｔ ｔｈａｔ ｉｔ ｉｓ ｆｅａｓｉｂｌｅ ｔｏ ｈａｖｅ ｔｈｅ ｓｔａｂｌｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｖｅｒ ｎｉｔｒｏｓａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｎｉｔｒｏｇｅｎｏｕｓ ｅｆｆｌｕｅｎｔ ｉｎ ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｂｉｏｌｏｇｉｃａｌ ｎｉｔｒｏｇｅｎ ｒｅｍｏｖａｌ，ｎｉｔｒｏｓａｔｉｏｎ，ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ，ｃｒａｆｔ 收稿日期：２００９—１１—０５ 作者简介：阎平（１９６０一），男，高级工程师，陕西建工集团总公司，陕西西安７１０００３ ・ １７２ ・ ． ２第０ ０ 卷 ６智 １ ０年２月 山 西 建 筑－的变化影响有多大（见表３）。 ｋｃａ１／ｈ；ｔ 为室内供暖设计温度，℃；ｔ 为散热器内热媒的平均温 变化对ｏ度，℃；Ｋ为在实验条件下散热器的传热系数，ｋｅａｌ／（ｒｎ２・ｈ・℃）； 为考虑水在未保温暗装管道内部冷却应乘的修正系数；１ｆ２为 散热器安装方式不同的修正系数；ｆ１３为散热器内热水流量不同的 修正系数；１ｆ４为散热器组装片数不同的修正系数。 公式 表３ 值变化表（取 ＝１．３５１ ６，Ａｔ ＝６４．５℃） Ａｔｐ／ｃ ５２ ｌ ５４ ｌ ５６ Ｉ ５８ ｆ ６４ ５ Ｊ ６８ ｉ ７１ ｌ ７４ ｌ ７７ ｏ－： ／９ ０ ９８７ ２１ ０ ９８９ ４ｌ ０＿９９１ ６ｔ ０ ９９３ ６Ｉｌ ０００ ０ｌ１ ００３ ２ｌｌ ００５ ８１１ ００８ ３｛ｌ ０１０ ７ 通过计算分析，可以看出：如果用Ａｔ ＝６４．５℃状况下的 ２分析步骤 值计算，那么在Ａｔ ＝５２℃状况下， 要乘以ｏ－＝０．９８７ ２的系数 如果采暖系统不变、热媒供应方式不变、系统安装不变、散热 进行修正。在Ａｔ ＝７７℃状况下， 要乘以ｏ－＝１．０１０ ７的系数进 器的安装与连接方式不变，只仅仅更换散热器，那么计算公式中 行修正。而在９５℃～７０℃低温热水单管系统采暖中，△ 。在 的Ｑ，ｔ ，ｔ ， １， ２， ３不变，如果两种不同形式的散热器进行更 ５２℃－－７７℃中变化时， 值也在０．９８７ ２～１．０１０ ７中变化，其中 ｒ、，Ｔ，ｎ， 换，那么就有告＝ 成立。 假设口４ ＝ｆｉｎ，也就是更换前后散热器片数的变化在同一个 ｒ／ 最大正误差＋１．０７％，最大负误差一１．２８％。我们以Ｍ－１３２型散 热器与大四柱８１３散热器进行比较（见表４～表６）。 表４ Ｋ值变化表 ＡｔｐＰＣ， 修正范围内，则：告＝ 成立。 』 』、 公式 四柱８１３ ５２ ５４ ５６ ５８ ６４ ５ ６８ ７１ ７４ ７７ 因为散热器传热系数是测定的，Ｋ＝Ａ（ｔ。一ｔ ）０。 其中，Ｋ为在实验条件下散热器的传热系数；Ａ，Ｂ均为由实 Ｋ＝１ ７６Ａｔ￣ ７ ０１６ ４ ７ １０９ ７ ７．２００ ８ ７ ２８９ ７ ７ ５６５ ８ ７ ７０７１ ７ ８２４ ４ ７．９３８ ６ ８．０４９ ８ Ｍ１３２型 验确定的系数，在满足一定实验条件下，它们取决于散热器的类 Ｋ ＝１ ６０Ａｔｅ ６ ９０３ １ ７ ０００ １ ７ ０９５ ０ ７ １８７ ７ ７ ４７５ ８ ７ ６２３ ４ ７ ７４６ １ ７ ８６５ ７ ７ ９８２ ２ 型和散热器与供暖系统的连接方式。 在供暖系统不变、连接方式不变的情况下，对应一定种类的 散热器，Ａ，Ｂ是一个常数。 设： ＝ ，因为Ｋ＝Ａ（￡ｐ一￡ ） ，Ａｔｐ＝ 一￡ 。 表５妒值变化表 Ａｔｐ／ｃ ５２ ５４ ５６ ５８ ６４ ５ ６８ ７１ ７４ ７７ 公式 ＝Ｋ／Ｋ １ ０１６ ４ １ ０１５ ７ １ ０１４ ９ １ ０１４ ２ １ ０１２ ０ １．０１１ ０ １ ０１０ １ １ ００９ ３ １ ｏ０８ ５ 表６ 公式 ５２ 值变化表（取 ＝１．０１２ ０，Ａｔｐ＝６４．５℃） ＡｔｐｆＣ ５４ ５６ ５８ ６４ ５ ６８ ７１ ７４ ７７ 则有：Ｋ＝ｆ（Ａｔ ）， ＝ｆ（Ａｔ ）存在。 假定： 为传热系数率。 因为对一定种类的散热器，连接方式一定，Ａ，Ｂ为常数。Ｋ ＝ ／９ １．ｏ０４ ３ １ ｏ０３ ７ １ ｏｏ２ ９ １ ００２ ２ １ ０００ ０ ０ ９９９ ０ ０ ９９８ １ ０ ９９７ ３ ０ ９９６ ５ 值与△￡ 成正比，那么 与△￡ 也成正比。 在双管系统中，由于ｔ 不变ｔ 一定， ， 由表４～表６可知， 值在０．９９６ ５～１．００４ ３之间变化，最大 正误差０．４３％，最大负误差一０．３５％。 就是定值，Ｋ也为 定值，对两种不同的散热器换算时就有告＝ 成为定值。 在单管系统中，由于每组散热器内热水的平均温度ｔ 在逐 渐变化，ｔ 一定，那么△ 也随之变化，Ｋ值也在相应的变化。 ３实验结果分析 根据实验测定的结果，以蒸汽为热媒的散热器Ｋ值，在 从７５℃到１２０℃的范围内，只要温差相同，用热水自上而下流过 散热器时，测得的传导系数和蒸汽作热媒时测得的数值几乎相 等，根据上述实验结果和理论分析可知，求以蒸汽为热媒的散热 器的Ｋ值时，可以用热水自上而下流过散热器的Ｋ值公式进行 计算ｌ１ Ｊ。因此，在采暖工程以工作压力０．０３ Ｐａ表压下的蒸汽为 ｒ， 我们以Ｍ－１３２型散热器与大６０型散热器在水流上进下出的 情况下进行比较，看看ｔｐ不同时，Ｋ值的变化情况（见表１）。 表１ Ｋ值变化表 公式 大６０型 Ａｔｐ／￣ ５２ ５４ ５６ ５８ ６４ ５ ６８ ７１ ７４ ７７ 热媒的系统时，也可以用Ｆ ＝ Ｆ进行计算。 』 Ｋ １ ５２Ａｔｅ＂３１ ５ １７３ ７ ５ ２３４ ６ ５ ２９４ ０ ５ ３５１ ９ ５ ５３１ ０ ５ ６２２ ４ ５．６９８１ ５ ７７１ ７ ５ ８４３ ３ Ｍ－１３２型 ｐ．３７ ６ ９０３１ ７ ０００ １ ７ Ｏ９５ Ｏ ７ １８７ ７ ７ ４７５ ８ ７ ６２３ ４ ７ ７４６ １ ７ ８６５ ７ ７ ９８２ ２ Ｋ：１ ６０ＡｔＯ４结语 经过分析计算证明，９５℃～７０℃低温热水采暖系统和以工作 压力０．０３ Ｐａ表压下的蒸汽为热媒的系统时，在系统不变，散热且 安装方式不变，散热器水流上进下出连接，只更换散热器形式的 表２ ９值变化表 公式 ５２ ５４ ５６ ５８ ＡｔｐＰＣ ６４ ５ ６８ ７１ ７４ ７７ ｒ， ＝Ｋ／Ｋ １ ３３４ ３ １．３３７ ３ １ ３４０ ２ ｌ ３４３ ０ １．３５１ ６ １．３５５ ９ １ ３５９ ４ １ ３６２ ８ １ ３６６ ０ 情况下，可以用公式Ｆ ＝ Ｆ进行计算，并且Ｋ，Ｋ 都取Ａｔ ： ５℃时的传热系数。 因为散热器传热系数测定是在Ａｔ ＝６４．５℃状况下进行的， ６４．参考文献： 所以比较在表２的状况下对 的影响有多大。 假定ａ。二 ，其中， 为传热系数率修正系数，那么看看△ ［１］杜改平，秦晋中．解决供热系统水力及热力失调的途径［Ｊ］． 山西建筑，２００８，３４（３５）：１８５—１８６． Ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｃｏｎｖｅｒｓｉｏｎ ａｂｏｕｔ ｔｈｅ ｈｅａｔｉｎｇ ｒａｄｉａｔｏｒ ａｒｅａ ＹＡＮ Ｐｉｎｇ Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｏ ａｎａｌｙｚｅ ｔｈｅ ｉｓｓｕｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｏｒｉｇｉｎａｌ ｄｅｓｉｇｎ ｔｙｐｅ ｏｆ ｔｈｅ ｒａｄｉａｔｏｒ ｒｅｐｌａｃｅｄ ｂｙ ｏｔｈｅｒ ｔｙｐｅｓ，ｉｎ ｔｈｅ ｅａｓｅ ｏｆ ｕｎｃｈａｎｇｅｄ ｈｅａｔｉｎｇ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍｓ，ｕｎｃｈａｎｇｅｄ ｈｅａｔ ｍｅｄｉｕｍ ｓｕｐｐｌｙｉｎｇ ｍｏｄｅｓ，ｕｎｃｈａｎｇｅｄ ｓｙｓｔｅｍ ｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎ，ａｎｄ ｕｎｃｈａｎｇｅｄ ｒａｄｉａｔｏｒ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎｓ，ｃｏｎｃｌｕｄｅｓ ｔｈａｔ ｔｒａｎｓ— ｆｏｍｉｎｇ ａｒｅａ ｂｙ ｔｈｅ ｆｏｒｍｕｌａ Ｆ ＝ Ｆ ｉｎ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｓｔａｔｅｄ ｃａｓｅ ｉｓ ｆｅａｓｉｂｌｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒａｄｉａｔｏｒ，ｓｙｓｔｅｍｓ，ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｓｔｙｌｅ，ｒａｄｉａｔｏｒ ａｒｅａ