本工程中存在超过4.5m的高支模，即六层8-11轴线交B-E轴线，梁为200mm×1400mm、300mm×1500mm和300mm×1550mm的井字梁，数量多、间距小、结构自重大约335.03T、跨度大有19500mm×19800mm，为保证混凝土浇筑质量和安全，特制定此施工方案。
结构混凝土自重验算： 19.5×19.8=386.1㎡
梁截面（0.3×1.55）面积：8+7.4+9.1+9.05+2.5+7.6+4.8+2.4=50.24M， 50.24×0.3×1.55×2.4=56.07T
19.4×1.925=373.45㎡
板截面（1.967×2）面积：1.967×2×9=35.41㎡ 板截面（1.917×2）面积：1.917×2×9=34.51㎡ 板截面（1.8×2）面积：1.8×2×7×9=226.8㎡ 板混凝土自重：296.72×0.08×2.4=56.97T
梁截面（0.2×1.4）面积：（373.45-296.72）×1.4×2.4=257.82T 混凝土总自重：257.82+56.97+56.07=335.03T
1
方 案 选 取
1. 模板系统：选用钢模作为梁模板，板面厚度2.5mm, 梁模板P3015和阳角模板Y1015进行组合,中间采用拉片厚度5mm。
2. 模板支撑系统：支撑主要采用Φ48×3.5mm的钢管。步距800mm,立杆纵向间距800mm,横向间距800mm,梁底部顶撑400mm进行加密.小楞为1.8m,立杆、横杆、纵横水平杆6m长。
为防止支撑系统的重量过大，减轻底部结构的荷载，本工程本着切实以减轻支撑系统重量和荷载又保证浇筑结构的稳定安全和质量为原则制定方案。
3. 因跨度大20m,所以进行连续起拱，最高即最中间处按1.5‰进行，起拱高度6cm,逐渐沿长度降低，附件：1起拱高度图。
4.在6轴线到5轴线之间设置后浇带，减少因侧向位移引起的对井字梁的影响。
5.为减轻井字梁的结构重量，此处先浇筑至板底20mm处，这样做能减轻结构自重约76T，保证四、五层楼板的稳定，同时没有拆除四、五层的模板支撑系统，并转移三、四、五层的多余荷载。
6.为减轻井字梁的结构重量，在施工过程中将进行二次浇筑，第一次使用早强混凝土C45并只浇筑至现浇板底3cm处，即在此处留置施工缝，当结构强度达到设计强度的100％后，剔除梁表面的松动石子和表面浮浆，后支撑板模使用早强混凝土C45浇筑板，以期达到结构安全和质量也达到工期进度要求。
2
方 案 计 算
搭设组成示意图。
1.梁模板基本参数
梁截面宽度;取B=300(mm); 梁截面高度;取H=1550(mm); 梁侧模钢模板厚度;h=2.3(mm); 梁底模胶合板厚度;h=18(mm);
立档钢管尺寸：Ф48X3.5，截面积A=4.89cm3 重量3.84kg/m 截面惯性矩Ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3
立档间距;取a2=0.5(m); 梁侧横撑间距;取b=500(mm);
横楞钢管尺寸：Ф48X3.5，截面积A=4.89cm3 重量3.84kg/m 截面惯性矩Ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3;
对拉片型号:厚度3mm,宽度35mm,可按对拉螺杆M12代替计算; 支架搭设高度;取L=5(m); 脚手架步距;取h1=1(m); 立杆纵距;取al=0.5(m); 立杆的横距;取l=0.8(m); 梁底支撑钢管为Φ48×3.5
3
梁底支撑钢管间距;取a2=0.5(m);
荷 载 类 别 及 编 号
名称 模板结构自重 新浇筑混凝土自重 钢筋自重 施工人员及施工设备荷载 振捣混凝土时产生的荷载 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 倾倒混凝土时产生的荷载 荷载组合
荷载组合 项次 项目 计算承载力 1 2 3 平板及薄壳的模板及支架 梁和拱模板的地板及支架 梁、拱、柱的侧面模板 大体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的4 侧面模板
6+7 6 1+2+3+4 1+2+3+5 5+6 验算刚度 1+2+3 1+2+3 6 类别 恒载 恒载 恒载 活载 活载 恒载 活载 编号 1 2 3 4 5 6 7 二、梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中:γc 为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；
t 新浇混凝土的初凝时间，取2.5(小时) V 混凝土的浇筑速度;取V=1(m/h)； β1 外加剂影响系数；取β1=1.00
4
β2 混凝土坍落度影响修正系数。取β2=0.850
H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1550(mm) 经计算得到:F1=11.22(kN/m2)
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2 = 4 kN/m2
三、梁模板侧模计算
梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：
1、强度计算
作用在梁侧模板的均布荷载:q=(11.22+1.4)×1550=19.56(kN/m)
2、抗弯强度计算
最大弯矩计算:
梁侧模板的强度计算值：查建筑施工手册（第三版）表17-87有M=0.125qL=0.125*19.56*0.5=1.22(N/mm2)
其中: W 截面抵抗矩 W = 5.86cm3
经计算得到：f=1.22×1000÷5.86=204(N/mm2) 梁侧模板的抗弯强度设计值;[f]=205(N/mm2)
梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!
挠度计算
最大挠度计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=775(mm)
E 立档方木弹性模量;取E=5200(N/mm2) I 立档方木截面惯性矩 I = 416.67 cm4
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q 荷载标准值 q = 2.24 kN/m
经计算得到：ν=0.521×2.24×775^4÷(384×5200×416.67×10000)=0.19（mm） 最大允许挠度值:[v]=775÷250=3.1(mm).
挠度计算结果:立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!
四、梁侧立档计算
梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按两跨梁计算。
1、荷载的计算:
作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.2×11.22+1.4×4)×0.2=3.81(kN/m)
2、强度计算
最大弯矩计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=775(mm)
经计算得到：M=-0.125×3.81×(775÷1000)^2=-0.29(kN.m) 强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3
经计算得到：f=0.29×1000÷83.33=3.48(N/mm2) 木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)
抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!
3、抗剪计算
最大剪力计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=775(mm)
6
经计算得到：Q=-0.6253.81×775÷1000=-1.85(kN) 抗剪强度计算值:
其中:b 立档宽度;取b=50(mm)
h 立档高度;取h=100(mm)
经计算得到：T=3×1.85×1000÷(2×50×100)=0.56(N/mm2) 抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!
4、挠度计算
最大挠度计算公式:
其中:l 横撑间距;取l=775(mm)
E 立档方木弹性模量;取E=5200(N/mm2) I 立档方木截面惯性矩 I = 416.67 cm4 q 荷载标准值 q = 2.24 kN/m
经计算得到：ν=0.521×2.24×775^4÷(384×5200×416.67×10000)=0.19（mm） 最大允许挠度值:[v]=775÷250=3.1(mm).
挠度计算结果:立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求
五、梁侧横撑计算
梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照连续梁计算
1、荷载计算：
横撑所受集中荷载：F＝(1.2×11.22+1.4×4)×0.2×775÷1000=2.95(kN)
2．强度计算
最大弯矩计算公式:
其中:l 螺栓间距;取l=0.4(m)
经计算得到:M=0.175×2.95×0.4=0.21(kN.m)
7
强度计算值：
其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3
经计算得到：f=(0.21×1000÷83.33=2.52(N/mm2) 木材强度设计值;[f]=15(N/mm2)
抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!
3．抗剪计算
最大剪力计算公式:
经计算得到:Q=-0.65×2.95=-1.92(kN) 抗剪强度计算值:
其中:b 立档宽度;取b=50(mm)
h 立档高度;取h=100(mm)
经计算得到：T=3×1.92×1000÷(2×50×100)=0.58(N/mm2) 抗剪强度设计值;[T]=1.5(N/mm2)
抗剪强度计算值小于抗剪强度设计值;故满足要求!
4．挠度计算
横撑所受集中荷载标准值：F=11.22×0.2×775÷1000=1.74(kN) 最大挠度计算公式:
其中:l 螺栓间距;取l=0.4(m)
E 横撑木的弹性模量;取E=5200(N/mm2) I 截面惯性矩 I = 416.67 cm4
经计算得到:ν=1.146×1.74×1000×(0.4×1000)^3÷(100×5200×416.67×10000)=0.06(mm)
梁侧撑允许挠度:[v]=0.4×1000÷250=1.6(mm).
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立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!
六、对拉螺栓的计算
对拉螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×11.22+1.4×4)×0.4×775÷1000=5.91(kN) 对拉螺栓最大容许拉力值;[N]=17.8(kN)
穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!
七、底模板面板计算
面板为受弯结构,按照三跨连续梁计算.
1、荷载计算
模板自重荷载:P1=0.3×(300+2×1550)÷1000=1.02(kN/m) 混凝土自重荷载:P2=24×300×1550÷1000^2=11.16(kN/m) 钢筋自重荷载:P3=1.5×300×1550÷1000^2=0.7(kN/m) 施工均布活荷载:P4=2.5×(300÷1000)=0.75(kN/m) 倾倒混凝土时产生的荷载载:P5=4×(300÷1000)=1.2(kN/m) 静荷载计算值：q1=1.2×(1.02+11.16+0.7)=15.46(kN/m) 活荷载计算值q2=1.4×0.75=2.73(kN/m)
2、最大弯矩计算公式:
其中:l 方木间距;取l=0.27(m)
经计算得到:M=-0.10×(1.2×15.46)×0.27^2-0.117×(1.4×2.73)×0.27^2=-0.14(kN.m)
3、面板的强度计算值
其中: W 截面抵抗矩 W = 16.2 cm3
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经计算得到:f=0.14×1000÷16.2=8.64(N/mm2) 面板的强度设计值;[f]=15(N/mm2)
面板的强度计算值小于面板的强度设计值;故满足要求!
3、抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
其中：l 方木间距;取l=0.27(m)
经计算得到:Q=-0.6×15.46×0.27-0.617×2.73×0.27=-2.96(kN) 截面抗剪强度计算值:
其中:b 梁宽;取b=300(mm)
h 面板厚度;取h=18(mm)
经计算得到:T=3×(2.96)×1000÷(2×300×18)=0.82(N/mm2) 截面抗剪强度设计值[T]=1.5(N/mm2)
截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!
4、挠度计算
静荷载标准值:p1=1.02+11.16+0.7=12.88(kN/m) 活荷载标准 p2=1.4×0.75=1.95(kN/m) 面板最大挠度计算公式:
其中：l 方木间距;取l=0.27(m)
E 底模面板弹性模量 取E=5200(N/mm2) I 截面惯性矩 I = 14.58 cm4
经计算得到:v=0.677×12.88×(0.27×1000)^4÷(100×5200×14.58×10000)+0.990×1.95×(0.27×1000)^4÷(100E×14.58×10000)=0.75(mm)
面板最大允许挠度值:[v]=0.27×1000÷250=1.08(mm). 面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!
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八、梁底支撑钢管的计算
作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算.
1、钢管荷载的计算：
模板自重荷载:N1=0.3×((300+2×1550)÷1000)÷(300÷1000)×0.27=0.92(kN/m) 混凝土自重荷载:N2=24×1550÷1000×0.27=10.04(kN/m) 钢筋自重荷载:N3=1.5×(1550÷1000)×0.27=0.63(kN/m) 施工荷载荷载:N4=2.5×0.27=0.68(kN/m)
倾倒混凝土时产生的荷载:N5=4×0.27=1.08(kN/m)
方木荷载的计算值:q=1.4×0.68+1.2×(0.92+10.04+0.63)=16.37(kN/m)
2、钢管的强度计算:
钢管最大弯矩:
其中:l 立杆纵距;取l=0.7(m)
经计算得到:M=16.37×0.7^2÷8=1(kN.m) 钢管强度计算值
W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3 经计算得到:f=1×100÷53.33=1.88(N/mm2) 钢管强度设计值;[f]=205(N/mm2)
钢管强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!
3、抗剪计算:
钢管最大剪力的计算公式如下:
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其中:l 立杆纵距;取l=0.5(m)
经计算得到:Q=16.37×0.5÷2=4.09(kN) 钢管抗剪强度计算值
其中:h
经计算得到:T=3×4.09×1000÷()=1.53(N/mm2) 方木抗剪强度设计值;[T]=1(N/mm2)
钢管抗剪强度设计值大于钢管抗剪强度设计值;故不满足要求!
4、挠度计算:
钢管荷载标准值:q=0.92+10.04+0.63=13.35(kN/m) 钢管最大挠度计算公式:
其中:l 立杆纵距;取l=0.5(m)
E 方木弹性模量 取E=5200(N/mm2) I 截面惯性矩 I = 213.33 cm4
经计算得到:v=5×13.35×(0.5×1000)^4÷(384×5200×213.33×10000)=0.98(mm) 钢管允许挠度:[v]=0.5×1000÷250=2(mm).
钢管最大挠度计算值小于或等于钢管最大允许挠度;故满足要求!
九、梁底支撑钢管的计算
梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算.
1、荷载计算:
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混凝土自重荷载:q1=24×300×1550×0.27÷2=1.51(kN) 钢筋自重荷载:q2=1.5×300×1550×0.27÷2=0.09(kN) 模板自重荷载:q3=0.3×(300+2×1550)×0.27÷2=0.14(kN) 施工活荷载:q4=2.5×300×0.27÷2=0.1(kN) 振捣荷载:q5=4×300×0.27÷2=0.16(kN)
支撑钢管所受的集中荷载计算值:P=1.2×(1.51+0.09+0.14)+1.4×(0.1+0.16)=2.45(kN)
2.强度计算
最大弯矩计算公式
其中:l 立杆的横距;取l=0.8(m)
P 支撑钢管所受的集中荷载 P=2.45 kN 经计算得到:M=-0.267×2.45×1000×0.8=-0.52(kN.m) 抗弯强度计算值:
其中:W 钢管截面抵抗矩;W=5.08(cm3)
经计算得到:f=0.52×1000÷5.08=102.36(N/mm2) 钢管抗压强度设计值[f]=205(N/mm2)
梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值;故满足要求!
3.挠度计算
支撑钢管所受的集中荷载标准值:P=1.51+0.09+0.14+0.1=1.84(kN) 最大挠度计算公式如下:
其中:l 立杆的横距;取l=0.8(m);
E 立杆弹性模量;取E=206000(N/mm2); I 立杆截面惯性矩;取I=12.19(cm4);
经计算得到:v=1.883×1.84×1000×(0.8×1000)^3÷(100×206000×12.19×10000)=0.71(mm)
允许挠度:[v]=0.8×1000÷150=5.33(mm).
最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度;故满足要求!
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十、扣件抗滑移的计算
1、荷载计算
混凝土自重荷载:q1=24×300÷1000×1550÷1000×0.8÷2=4.46(kN) 钢筋自重荷载:q2=1.5×300÷1000×1550÷1000×0.8÷2=0.28(kN) 模板自重荷载:q3=0.3×(300÷1000+2×1550÷1000)×0.8÷2=0.41(kN) 施工活荷载:q4=2.5×300÷1000×0.8÷2=0.3(kN) 倾倒混凝土荷载:q5=4×300÷1000×0.8÷2=0.48(kN) R=1.2×(4.46+0.28+0.41)+1.4×0.3=7.27(kN)
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
式中: Rc 扣件抗滑力设计值 Rc = 8(kN)
R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R = 7.27(kN)
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值;故满足要求!
十一、立杆的稳定性计算
1、荷载的计算：
混凝土自重荷载:q1=24×300÷1000×1550÷1000×0.8÷2=4.46(kN) 钢筋自重荷载:q2=1.5×300÷1000×1550÷1000×0.8÷2=0.28(kN) 模板自重荷载:q3=0.3×(300÷1000+2×1550÷1000)×0.8÷2=0.41(kN) 施工活荷载:q4=2.5×300÷1000×0.8÷2=0.3(kN) 倾倒混凝土荷载:q5=4×300÷1000×0.8÷2=0.48(kN) 脚手架钢管的自重: q6 = 0.13×5 = 0.65(kN)
荷载的计算值: N=1.2×(4.46+0.28+0.41+0.65)+1.4×(0.3+0.48)=8.05(kN)
2、立杆长细比计算
立杆的计算长度 lo =1.71(m)
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顶撑的回转半径 i =1.58(cm) 经过计算: λ=1.71÷1.58= 109
3、立杆的稳定性计算公式
其中: N 立杆的轴心压力设计值；取N=8.05(kN)
A 立杆净截面面积；取A=4.89(cm2)
φ 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 λ 查表得到；φ=0.523 经计算得到：σ=8.05÷(0.523×4.89)=31.48(N/mm2) 钢管立杆抗压强度计算值[f]=205(N/mm2)
钢管立杆抗压强度计算值小于钢管立杆抗压强度设计值，故满足要求!
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施 工 管 理
模板及其支撑系统的搭设和拆除、混凝土浇筑方法和浇筑过程 观测及安全控制要求等方面内容。模板系统：选用钢模作为梁模板，板面厚度2.5mm, 梁模板P3015、P3045和阳角模板Y1015进行组合,中间采用拉片厚度5mm。
模板支撑系统：支撑主要采用Φ48×3.5mm的钢管。步距800mm,立杆纵向间距800mm,横向间距800mm,梁低顶撑300mm进行加密.小楞为1.8m,立杆、横杆、纵横水平杆6m长。 一、模板支撑系统的具体搭设要求：
1.模板及其支撑系统的搭设,必须按报审通过的技术方案进行实施. 2.支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差不超过15mm，安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 3.满堂模板的支架四边鱼中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的构造必须符合JGJ130-2001规范要求。
4.支撑体系施工时，应在立杆下垫50×100的通常方木，可以有效的避免应力集中产生的冲切破坏。 二、模板支撑系统的具体拆除要求：
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1. 模板的拆除严格按设计及规范要求进行，对于侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除；底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除： 按设计的混凝土强度标结构类型 结构跨度(m) 准值百分率计（%） ≤2 板 >2,≤8 >8 ≤8 梁、拱、壳 >8 悬臂构件 六层高支模 - 100 100 100 50 75 100 75 2.对于已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后方可承受全部使用荷载，当施工所产生的效应比使用荷载效应更为不利时必须经过核算，加设临时支撑。
3.拆模必须经过项目经理和技术负责人签字认可方可拆模。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 三、混凝土的浇筑要求：
1.浇筑顺序：先浇筑柱子，待柱子浇筑后再浇筑柱子上的井字梁，
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以此为序，交替施工，再浇筑其他位置的混凝土。施工过程中及时停泵，防止混凝土洒在板梁当中，保证浇筑质量。
2. 施工缝应留在板底以下2～3cm处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 3.为防止冷缝的产生，在浇筑井字梁的同时，也继续进行其他部位的少量浇筑，并及时振捣。
4.在浇筑过程中，将设置3个观察点，观察模板的支撑系统，派安全员专职观察模板及其支撑系 统的变形情况，发现异常现象时立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情 并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。 四、安全控制要求
1.支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底 下，并由安全员在现场监护。
2. 高支模施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。
3.现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进 行安全技术交底。
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