张春月 宋卫东等：露天高陡边坡局部加陡扩帮稳定性分析 ２０１３年ｌ０月第ｌ０期 ０．０７－０．１６，不同方法得出的结果差异较大，但总体 来说稳定性下降显著；边坡在地震载荷作用下安全系 数变化范围为０．０８～０．０９，各方法得出结果比较接 近；在地下水和地震载荷共同作用下的变化最为明 吕 惶 显，安全系数下降０．２２，但仍满足稳定性要求。 表３ Ｆ －Ｆ 剖面最小安全系数计算结果 Ｏ ２０ ４０ ６Ｏ ８Ｏ １Ｏ０ ｌ２０ 距离／ｍ 图８ Ａ －Ａ 剖面在地震载荷和地下水共同作用下 最危险滑动面 水和地震载荷共同作用下最小安全系数为１．１０６， 但也基本达到稳定。 Ａ 嗜０面的计算结果见表４，该剖面在地下水 （２）采用Ｇｅｏ—ｓｌｏｐｅ中的４种方法对比计算，最 和地震载荷共同作用下的最小安全系数为１．１０６＞ 后取其平均值，可以有效地提高计算的可靠性。 １．１，如图８所示。由计算结果可以看出，由于Ａ （３）象鼻山南帮矿岩性质较为统一，均为较完 剖面与Ｆ ．Ｆ 剖面相比较陡，所以其整体安全系数比 整坚硬的块状结构岩体，且矿体内未见大断层，计算 Ｆ 一Ｆ ０面低，但也达到了稳定状态。 结果也表明整个边坡基本属于稳定区，但由于扩帮 表４ Ａ －后边坡较陡，应建立边坡稳定性监测和预报系统，加 ∞ Ａ 剖面最小安全系数计算结果 “ 加 ％ 他∞诣 强宏观观测，确保安全生产。 参考文献 ［１］ 蔡路军，马建军，江兵，等．高陡边坡挂帮矿开采方法研究 ［Ｊ］．金属矿山，２００６（１）：６５＿６７． ［２］ 宋卫东，杜建华，谢正平，等．大 台铁矿深凹露天开采最终边坡 稳定性分析［Ｊ］．北京科技大学学报，２００５，２７（４）：３８５．３８９． ［３］ 李斯基．露天转地下开采不停产过渡的探讨［Ｊ］．冶金矿山设 计与建设，１９９９（１５）：３－８． ３ 结论 ［４］ 江兵，吴姗．大冶铁矿挂帮矿开采方法及对滑体稳定性的 （１）计算结果表明，整个山体稳定性较好，不会 影响［Ｊ］．金属矿山，２０１１（１０）：４８３０． ［５］ 宋卫东，万海文，吴姗，等．兰尖铁矿深凹露天矿山高陡边坡 出现失稳现象。Ｆ 一Ｆ 剖面在扩帮后（自然状态、地 稳定性分析［Ｊ］．金属矿山，２０１１（２）：３６．３９． 下水、地震载荷、地下水和地震载荷共同作用下）整 ［６］ 王文明，张永强．开挖卸荷后节理岩质边坡的稳定性分析［Ｊ］． 体上是稳定的，在地下水和地震载荷共同作用下变 金属矿山，２０１２（３）：４８．５１． 化最为显著，最小安全系数为１．１７４，满足大于安全 ［７］ 刘红丹，毛朝亮，关永平．边坡稳定性分析方法及数值模拟 系数限值１．１的要求。Ａ ．Ａ 剖面由于较陡，在地下 ［Ｊ］．水利与建筑工程学报，２０１０（６）：１０１．１０２． （收稿日期２０１３－０７－０４） （上接第１６页） 破坏机理研究［Ｊ］．河北工程大学学报，２００７，２４（２）２０＿２４． ４结论 ［２］ 谭云亮．矿山压力与岩层控制［Ｍ］．北京：煤炭工业出版社。 （１）基本顶弧形三角块力学模型，为确定下分 ２００８． 层巷道的合理位置提供了依据。 ［３］ 柏建彪．沿空掘巷围岩控制［Ｍ］．徐州：中国矿业大学出版社， ２００６． （２）对下分层巷道进行顶板注浆加固，同时用 ［４］ 侯朝炯，马念杰．煤层巷道两帮煤体应力和极限平衡区的探讨 水力膨胀锚杆和螺纹钢锚杆分别对顶板和两帮进行 ［Ｊ］．煤炭学报，１９８９（４）：２ｌ－２９． 支护，有较好地控制巷道变形。 ［５］ 王连国，缪协兴，董建涛．动压巷道锚注支护数值模拟研究 ［Ｊ］．采矿与安全工程学报，２００６，２３（１）３９４２． 参考文献 （收稿日期２０１３－０７－２２） ［１］ 郭延华，李良红，张增祥，等．内错式下分层回采巷道围岩变形 ３５
