预应力混凝土管桩施工的几个问题

浅谈预应力混凝土管桩施工的几个问题

预应力混凝土管桩具有桩身强度高( C60 ～C80) ,沉桩能力强,单桩承载力高,施工周期短,造价低等优点,从2003 年开始在武汉地区大面积推广,取代传统实心预制方桩、沉管灌注桩,已成为武汉地区建筑地基处理的主要桩型。

总结近几年全国预应力混凝土管桩设计、施工经验,以及在武汉地区的资料和现场施工、监理的经验,拟讨论以下问题:

(1) 单桩承载力不满足设计要求; (2) 预应力管桩桩身质量; (3) 预应力管桩焊接质量和接头连接问题; (4) 桩位偏差过大; (5) 桩管进水桩端强风化软质岩软化问题。

2 预应力混凝土管桩施工中几个问题

2. 1 单桩承载力不满足设计要求

承载力不足的原因主要有以下几个方面:

(1) 勘察报告提供的qs 、qp 参数不准确一些勘察单位提供的桩基参数过高,若设计单位据此进行桩基础设计, 有可能造成单桩承载力不足。如果提供的桩基参数过低, 但试桩所得单桩承载力又很高,如何选择合理的单桩承载力就很困难。建议武汉地区勘察单位针对预应力管桩存在挤土效应对不同土层的qs 、qp 进行进一步研究和实测。

(2) 持力层起伏较大,施工单位双控较难预应力管桩优点是桩身强度高,为了经济节约,设计时应在桩身强度允许的范围之内,使土的强度,即qs 、qp 充分的发挥。一般选择较硬土层作为桩端持力层,如中密以上状态的砂层、卵石层和强风化岩作为桩端持力层。由于勘

察手段不合理或取样间距过大,对持力层的起伏未查清,因此虽然设计要求采取双控,但施工单位很难把握,往往控制设计深度到了,而锤击贯入度或油压值达不到;或锤击贯入度或油压值达到了,而设计深度不到。为此,建议地勘单位能提供一定精度的桩端持力层的等深线图。

(3) 预应力管桩挤土效应造成桩体上浮对于无桩靴的预应力管桩,桩体排开的土体不可能全部进入管桩腔内或被压缩,实测表明进入管桩内的土芯长度只能达到桩长的1/ 3 ,挤土效应是很明显的。而有桩靴的预应力管桩挤土效应更大。挤土效应会使桩体上浮,对于长桩,由于桩下部进入硬土层较深,发挥嵌固作用,上浮不明显,而短桩比长桩更易发生桩体上浮事故。对于高层的核心筒群桩部位,因为群桩布桩挤土效应就更明显,造成打桩后土体隆起20 至30 cm ,甚至达40～50 cm。如果桩段之间焊缝质量不好的话,挤土效应会造成焊缝拉裂现象。桩体上浮将肇致工程桩试桩变形过大、承载力降低。

(4) 恢复期桩周土未充分固结预应力管桩在沉桩过程中将使桩周和桩端一定范围内的土体扰动,侧阻力和端阻力都有所降低。随着超静孔隙压力的消散,土体重新固结,桩侧阻力和桩端阻力也不断增加。为获得较高承载力,一般要求桩施工完成后要间歇一定时间再检测承载力,称间歇期或恢复期。《建筑地基基础设计规范》( GB50007 - 2002) 规定:预制桩在砂土中不得少于7 天; 粘性土不得少于15 天; 对于饱和软粘土不得少于25 天。

2. 2 预应力管桩桩身质量问题

(1) 桩材质量问题

预应力管桩桩身砼强度设计为C60 至C80 ,主要是依据广东、深圳地区采用花岗岩作为混凝土骨料,而武汉地区骨料不是花岗岩,强度低,要达到C60 至C80 有困难。虽然管桩通过离心法工艺和蒸高。但混凝土标准件试块,试压强度是否能真正代表预应力管桩的强度,

尚存疑问。武汉地区预应力管桩生产能力有限,往往是即压即用,今日生产,明日就运到工地压桩,缺乏养护期。因此,建议离心法工艺应通过试验桩段的试压结果进行比较,比混凝土标准件试块更真实。

(2) 施工设备与桩型不匹配

管桩施工必须选择与桩型相匹配的施工设备。如果施工中设备选择不当,如小锤打大桩,由于击数增加,很容易造成桩头破损。应严格控制桩身顶压压控力和抱压压控力。

(3) 硬土层中采用锤击桩易造成桩身断裂武汉地区呈密实的粉砂层,是预应力管桩良好的桩端持力层,能够获得较高单桩承载力。如果桩身质量不太好或使用薄壁管桩,锤击法施工很容易造成桩身断裂。当地质报告中存在孤石,或硬土层下又有软土层,必须穿过此硬土层时,也可能造成桩身沉桩或打桩时出现桩断裂现象。

2. 3 预应力管桩焊接质量和接头连接问题

(1) 管桩接桩部位焊接质量差

管桩现场锤击或静压时,一般均要接桩1～3次,目前多数采用人工施焊,要求先对称焊4～6 个焊点,再由两名熟练焊工对称施焊,焊缝应连续饱满,不得有夹渣或气孔,其层数应在两层以上。每个接头一般约须20 分钟焊完,再等焊缝自然冷却8 分钟,才能继续锤打或压桩。但实际施工时,却随便拉没有上岗证的人来施焊,因焊接质量差和人为不易控制因素,造成桩尖与锚板间焊缝和锚板与锚板间出现焊接裂隙,焊渣空隙和急剧冷却的收缩裂缝。

锤击法施工时产生的上拔力和大面积群桩施工土体上浮产生的上拔力易将焊接质量差

的桩从接桩部位拔断。另一方面,焊缝裂隙使管桩内腔进水,桩尖附近土体遇水软化,加大桩基沉降量而引发事故。采用复打或复压的办法补救后,即使垂直桩的抗压承载能力满足设计要求,但抗水平承载能力仍然很差。

(2) 推荐两种新的管桩接头方法

为解决焊接质量易受人为因素和天气条件等影响,福建、广东两地已发明新的接头方法。福建开发并编制了福建省《预应力混凝土管桩机械快速连接接头施工及验收规程》。管桩机械快速螺纹连接接头是由螺纹端盘、螺母、连接端盘和防松嵌块等组成。它是通过连接件的机械咬合作用及预应力混凝土管桩端面承压作用,将上一节预应力混凝土管桩中的力传递至下一节预应力管桩上。

广东的预应力混凝土管桩(机械) 快速接头是以机械啮合取代传统的焊接工艺,以高强度带锯齿的齿条连接销插入预埋在管桩端夹板的连接槽中,连接销与藏于连接槽内一对带反面锯齿形的钢销板通过弹簧的伸缩紧固作用,将两者相互啮合扣紧,从而将上下两节桩牢固连成整体。

2. 4 桩位偏差过大

施工中应严格控制桩的偏位,放线放桩之后,在锤打或压桩前还需再一次复测桩中心位。如果偏差过大,超过规范规定限值,设计变更加大承台,将影响进度并造成经济损失。产生桩位偏差过大原因主要有:

(1) 桩过密产生挤土效应密集群桩施工过程中很容易产生挤土效应,后施工的桩很容易将先施工的桩挤偏位。一般采取经常复测桩位的方法来避免产生偏位。

(2) 场地土质软,大静压机陷机超过400 t 的大静压机,对场地表层土的强度有一定要求,如果表层土软,未进行处理。静压机行走过程中容易发生陷机,可能将已施工的桩压偏位。

为避免造成桩偏位,施工前应对场地表层土进行处理,一般采用拆房砖混凝土砌块经碾压处理即可,处理厚度不得少于50 cm。

(3) 基坑开挖水平位移过大基坑开挖,遇到饱和软粘土时,严禁边打(压) 桩边开挖或用挖土机挖土,最好用人工挖土,保持桩侧土的高差应少于1 m ,防止管桩被土的侧压力推斜,推裂或推断。如果基坑开挖采取放坡或柔性桩支护方式,将产生较大的水平位移,土体的位移必然带动坑内桩产生位移。

2. 5 桩管进水桩端强风化软质岩软化问题

(1) 桩管进水的通道有:

①从桩身焊接质量差接头处和下开口直接进入。开口桩尖的管桩,进入桩芯的土塞没有防水能力。

②桩端头板焊接不牢固,偏心锤击或偏压焊缝有裂缝,从裂缝中渗水进入桩管内部。

③由于锤击使端头板与预应力筋锚固松动,而产生裂缝。

④桩身混凝土在锤击、静压过程中,产生贯通桩壁的裂缝。锤击桩收锤标准应以到达桩端持力层,最后贯入度或最后1 m 沉桩锤击数为主要控制指标。静压桩施工时的终压标准应结合桩长、压力值、地质情况和地区经验等因素综合考虑。

(2) 桩管进水导致桩端强风化岩软化问题武汉地区的强风化岩主要是指泥岩和砂质岩。管桩进水后,桩端持力层软化后的饱和单轴抗压强度大大降低,此问题必须引起充分重视。如

①香港天颂苑和天富苑9 栋建筑物,采用24 m深管桩基础,持力层是几十米深厚的强风化凝灰岩,已发生严重不均匀沉降倾斜事故,有的倾斜率已超过千分之三。

②广东、深圳地区收集到37 栋建筑物,采用预应力管桩基础,持力层在泥岩、粉砂岩、花岗岩上,有的产生倾斜沉降, 有的试桩不合格率达30 %至100 % ,实测桩极限承载力仅为设计极限承载力的20 %至90 %。

3 结语

预应力混凝土管桩具有强度高、施工方便、造价低等诸多优点,近两年来武汉地区已大面积推广使用,最高已用到地下一层地上三十二层的高层建筑物。现在急需制定像广东、福建、浙江、上海市、天津市、沈阳市等省市那样的预应力管桩技术规程和适合武汉地区地质情况的管桩标准图集,以适应武汉地区建筑市场的需要。

最后谈谈我对该文章的理解：

1、关于2.1点中的第三小点中提到的：预应力管桩挤土效应造成桩体上浮，甚至挤土效应可使质量不好的焊接接缝破坏，该观点是我们施工人员一般不会注意的，在这里我觉得理解自然的原理，更有利于解决施工中出现的问题。

2、同样在2.1点第4小点中的由于土的重新固结，可获得较高承载力,因此一般要求桩施工完成后要间歇一定时间再检测承载力,间歇时间视土质而定，也值得我注意的。

3、在2.3点第一小点中“焊缝裂隙使管桩内腔进水,桩尖附近土体遇水软化,加大桩基沉降量而引发事故。”该观点个人认为有值得商榷的余地。因为个人认为即使管桩内腔不进水,地下水仍会沿桩周边向下渗透。该观点虽然新，但是是否会出现如此严重的后果，仍需要更多的论证。

4、在2.3点第二小点中“新的管桩接头”本人原有机会在某参建工程中接触，但是单位认为对该新技术的运用无把握，接头的货源短缺，而设法使设计进行接头的修改，说明新技术的应用确实任重而道远。。。。

5、在2.4点第二小点中“对场地表层土进行处理”。个人所接触的工程中未有实例支持。。。

以上5点是个人认为文章中较为独特的观点。

静压预应力混凝土管桩施工中常见的质量问题及防治对策

静压预应力混凝土管桩由于具备单桩承载力高；施工进度快；噪音小、污染少；穿越土层能力强；现场施工方便；质量好控制；桩身耗材较低、单桩造价低的特点，现阶段在地质条件比较好的地区如苏州等，使用较多，作者根据苏州工业园区行政大厦以及南京外国语学校桩基的一些监理经验，对预应力混凝土管桩在沉桩过程中异常情况进行一些认识如下：

关键词：预应力 管桩 施工

1、 挤土效应和振动影响

原因分析：

静压法施工预应力混凝土管桩属于挤土类型，往往由于沉桩时使桩四周的土体结构受到扰动，改变了土体的应力状态，产生挤土效应；桩机施工过程中焊接时间过长；桩的接头较多而且焊接质量不好或桩端停歇在硬夹层；施工方法与施工顺序不当，每天成桩数量太多、压桩速率太快、布桩过多过密，加剧了挤土效应。

防治方法：

（1） 控制布桩密度，对桩距较密部分的管桩可采用预钻孔沉桩方法，孔径约比桩径小50－

100MM，深度宜为桩长的1/3－1/2，施工时应随钻随打；或采用间隔跳打法，但在施工过程中严禁形成封闭桩。

（2） 控制沉桩速率，一般控制在1m/min左右；并制定有效的沉桩流水路线，并根据桩的入土深度，宜先长后短、宜先高后低，若桩较密集，且距建筑物较远，场地开阔时，宜从中间向四周进行；若桩较密集，场地狭长，两端距建筑物较远时，宜从中间向两端进行；若桩较密集，且一侧靠近建筑物时，宜从相邻建筑物的一侧开始，由近向远进行；桩数多于30根的群桩基础，应从中心位置向外施打；承台边缘的桩，待承台内其他桩打完并重新测定桩位后，再插桩施打；有围护结构的深基坑中的静压管桩，宜先压桩后再做基坑的围护结构，这样的施工顺序可以避免由于基坑四周的围护结构使压桩的土体无法扩散，造成先施工的管桩被后施工的管桩挤上来，使桩的承载力达不到设计要求，又避免了在基坑的压桩过程中土体扩散而挤坏四周的围护结构及降低基坑围护结构的止水效果；同时应对日成桩量进行必要的控制。

（3） 设置袋装砂井或塑料排水板，消除部分超孔隙水压力，减少挤土现象；设置隔离板桩或地下连续墙；开挖地面排土沟，消除挤土效应。

（4） 沉桩过程中应加强临近建筑物、地下管线的观测、监护，对靠近特别重要的管线及建

筑物处可改其它桩型。

（5）控制施工过程中停歇时间，避免由于停歇时间过程，摩阻力增大影响桩机施工，造成沉桩困难。同时，应避免在砂质粉土、砂土等硬土层中焊接，制定合理的桩长组合。桩机施工时应注意同一承台内的群桩，需接桩的接头不宜在同一截面内，应相互错开，避免产生土压力以及水压力效应较大时，对整体桩身产生剪切破坏；同时应认真查看地质报告，了解土层分布情况，合理确定桩体组合长度，避免接头处于土层分界处及土层活动较多处，以防土层活动时对桩身的破坏。

2．沉桩时遇到浅层障碍无法继续沉桩

原因分析：

由于地质勘察报告中未能特别强调浅层障碍物及局部的土层分布深度和性质，导致沉桩时遇到浅部（3－4M）的老基础、大孤石，较深部（20M左右）的硬塑老粘土和非常密实砂层、沙砾石层等情况无法施工。

防治办法：

（1） 打桩前应对场地原有建筑情况进行详细了解，并安排进行探桩施工；对浅层障

碍物可采用挖土机挖除，当无法操作施工时，可采用钻机将障碍物钻穿，然后在孔内插桩后沉桩，严禁移动桩架等强行回扳的的方法纠偏。

（2） 当桩已入土较深，桩无法拔出时，可采用小型钻机将钻具放入管桩中间的空洞中钻孔，将障碍物钻穿后继续沉桩。

（3） 选用的桩机能量大小应与设计要求、桩径、桩长及地质条件相匹配，即桩机选型、配重应符合施工要求。

3．斜桩

原因分析：

（1）静压桩机机械维修不及时，如液压系统漏油导致桩机支撑下滑；

（2）静压桩机自重加配重总重量大，桩机基础如不平整坚硬，沉桩过程中，桩机容易产生不均匀沉降，桩身极易发生偏移；

（3）施工中桩身不垂直，桩帽、桩身不在同一直线上；

（4）接桩时桩身、桩帽不在同一直线上；

（5）施工顺序不当，导致应力扩散不均匀；尤其是有地下室深基坑的承台相邻桩身过近过密，使先施工的一边已有孔洞，再施工一面时桩身极易滑动。

（6）沉桩过程中遇到大块坚硬物，把桩挤向一侧；

（7）采用预钻孔法时，钻孔垂直偏差较大，沉桩过程桩又沿着钻孔倾斜方向发生偏移；

（8）桩布置过多过密，沉桩时发生挤土效应；

（9）基坑开挖方法不当，一次性开挖深度太深，使桩的一侧承受很大的土压力，使桩身弯曲变形。

防治方法：

（1）静压桩桩机施工前注意机械设备的维修，以避免影响施工质量；

（2）场地要平整坚硬，在较软的场地中适当铺设道渣，不能使桩机在打桩过程中产生不均匀沉降，静压桩桩机对施工场地要求较高，由于桩机及配重达500吨以上，为防止桩机下陷而造成桩身倾斜、桩机挤压对桩位的影响，影响施工质量及施工安全，必须对施工场地进行局部回填平整，采取必要的措施提高地基承载力，使其达到静压桩施工要求。

（3）施工过程中要严格控制好桩身垂直度，重点应放在第一节桩上，垂直度偏差不得超过桩长的0.5％，桩帽、桩身及送桩杆应在同一直线上，沉桩时宜设置经纬仪在两个方向上进行校准。

（4）尽量减少接桩，预制管桩接头不宜超过3个，接桩宜在桩尖进入硬土层后进行。接桩时上、下段桩的中心线偏差不宜大于2mm，节点弯曲矢高不得大于桩段的0.1%。

（5）制定合理的施工顺序，桩基施工后的孔洞应及时回填，施工过程中加强对垂直度的控制。

（6）当遇到障碍物时应及时排除后再进行沉桩；沉桩时发现不垂直应及时纠正，必要时应把桩拔出重打，桩进入一定深度后，不宜采用移动机架进行校正，以免发生断桩，应采取其他措施。

（7）采用预钻孔法时，严格控制钻孔垂直度。

（8）合理布置桩位，桩与桩的中心距不小于3倍桩径。

（9）桩基施工后应在停歇期后再进行基坑开挖施工，基坑开挖应分层均匀进行，必须加强围护措施，防止土体对桩的侧压力在桩身上产生附加弯矩，以确保桩基工程的桩身结构的完整性。

4、桩身破坏：

原因分析：

（1） 施工过程中由于斜桩现象的出现或桩端、送桩杆不平整导致桩端应力集中，使桩帽滑落或桩头爆裂。

（2） 桩机施工压力值超高。

（3） 桩机施工过程中桩机擅自移动机架进行校正桩位、桩身垂直度，导致桩身断裂；施工结束后人工凿桩野蛮施工以及桩机施工后不合理的土方开挖。

（4） 桩身材料质量；

防治方法：

（1）选用桩机合理有效的施工方法，控制桩身的垂直度，避免斜桩的发生。

（2）控制好桩机施工终止条件，对纯摩擦桩，终止条件宜以设计桩长为控制条件；对长度大于21m的端承摩擦桩，宜以设计桩长控制为主，终压力值作对照；对长14—21m静压桩，应以终压力达满载值为控制条件，开挖后采用截桩处理；当压力值未能达到设计要求，但桩顶标高已达到设计标高，宜继续送桩（1m范围内），直至压力值达到设计要求，施工结束后及时与设计单位联系，出具处理方案。

（3）桩机施工结束后合理的进行土方开挖以及凿桩施工，必须强调土方开挖过程中的施工质量与水平，将直接关系到桩基成功的关键，施工过程中要慎之又慎。

（4）施工过程中应加强对桩身原材料的检查验收。

施工中发生桩身破坏，宜采用小应变等有效的手段检测桩身情况，确定处理方法。

5、 桩身抬高

原因分析：

施工过程中由于挤土效应可能引起局部桩身抬高，尤其是端承桩或端承摩擦桩会由此引起基础不均匀沉降。

防治方法：

（1） 桩基完成后宜对桩身进行复压1—2次，甚至多次，即所谓“跑机”。同时，桩基完成以后应在嵌固期后才能进行土方施工，嵌固期根据土质有不同要求，一般7～21天。

（2） 桩基施工完成后宜进行必要的静载检测，以检验是否达到设计要求。

在软土地区，一般考虑挤土桩挤土影响范围约为桩长的1.5～2.0（各地不一）倍；从挤土机理分析主要是孔隙水压力增大所引起的。

下面是某工程实例：

一、场地概况

XXXX位于XXXXXX，占地面积6927平方米，项目总建筑面积约14458平方米。地面平坦，交通方便。

工程设计为五层框架结构，沉管灌注桩基础，桩长为33米，桩截面为φ426。桩数共711根。

根据施工经验沉管挤土桩施工影响范围约等于打入土中桩长度的1.5倍，即离本建筑周边49.5米范围内的建筑物和道路均受到本工程桩基础施工的影响。

周边环境情况：东边的晴纶厂宿舍楼距离本建筑约13米；南边渡驾桥村的三产房距离本建筑约15.3米、其他民房距离本建筑约10米；西边的道路距离本建筑约10米，西边建筑物距离约20米，这些周边环境对挤土效应敏感，在施工时应采取措施进行维护。

二、挤土效应分析

1、单桩施工塑性区确定：

根据XXX院提供的《XXXX的岩土工程勘察报告》，影响桩施工场地土分布如下：

层号 名称 H平均厚度（米） Es（MPa）

1-2 粉质粘土 1.86 4.50

2-1 淤泥质粉质粘土 3.21 2.30

2-2 粘质粉土 4.00 2.80

2-3 淤泥质粘土 5.60 2.40

2-4 淤泥质粘土 3.87 2.70

3-1 细砂 4.30 11.00

3-2 粉土 6.43 5.00

4 粘土 4.00 4.10

按照工程地质报告，土的部分物理力学参数加权平均值为：土的压缩模量Es=4.41MP，不排水强度Cu=26.80Kpa。当土处于不排水条件下其泊松比u取值为0.5。

由扩张理论得：单桩所产生的塑性区半径R值：

R/r=（Es/2（1+u）Cu）1/2； 桩半径：r=0.213米

经计算的：R=1.58米

2、 塑性区边长上的位移：塑性区边长上的位移即单桩施工产生的挤土量：

Up=（（1+u）/E）*R*Cu=0.015m=15mm

即单桩引起的土体位移为：15mm

单桩面积增量：ΔS（单桩）=3.14[（0.213+0.015 ）2-0.2132]=0.021m2

3、711根桩的面积增量：

ΔS =711*0.021=14.93 m2

711根桩所占据施工现场面积为78.1*27.6+39.5*40.2=3743.5m2

将其理想为圆r711=（3743.5/π）1/2=34.53 m

711根桩施工后使其面积增加14.93 m2

则r711 扩大=（（3743.5+14.93）/π）1/2=34.60m

因此施工现场土体位移量值为34.60-34.53=0.07m=7cm

由于单桩塑性区半径为1.58米，远小于承台之间距离，则土隆起时不会产生移动。当施工边桩时在1.58+0.015米范围内会产生一定的隆起。但决不会影响周围道路和建筑物（10米以外）。

4、孔隙水压力分析

按照土的有效压力原理，不排水空隙水压力增量最大值Δumax满足如下关系式：

Δumax/Cu=ln[Es/2（1+u）Cu]

Δumax=89.71Kpa

勘察时测的地下水位平均为0.50米，则土体自重应力为19.40*0.50=9.70KPa远小于桩施工的水压增加，由此会产生一定的破坏。

5、综上所述，根据以上计算结果，对周围建筑物、及道路的挤土效应主要是桩基施工时引起的土体内孔隙水压力增大所造成。

要定量的评价挤土桩的挤土效应，目前经验可能还不成熟（可能是我个人见识有限，望大家积极讨论，发言，学习学习），泛泛的定性分析意义不大，现就事论事，说说个人看法：

根据搂住提供的地质条件，由于持力层以上基本是松散的粉性土与软土，开口的管桩在沉桩的过程中在松散的粉性土与软土中一般不会闭合，属于部分挤土桩。

根据搂住提供的地质条件及环境条件，拟建22层选择挤土效应的预制管桩基础，确实有一定的顾虑，主要顾虑我认为在于南侧10m 左右的12层住宅楼，根据搂住提供的资料，已建12层住宅楼桩基础持力层，采用的5-2软塑粉质粘土（根据经理触探指标，凭经验预测，此地层与上海标准地层相似，只是缺失6层土），根据上海地区的经验，桩基设计时采用的是沉降控制复合桩基的设计原则。拟建22层建筑采用的挤土管桩，在施工过程中或后期，产生较大的挤土效应（从搂住提供的质料来看，除7-2层砂性土外，桩基承载力参数不高的，如此的高层塔楼，一般是满堂布桩才能满足承载力要求）。由于巨厚的海相沉积的软土（5-1，5-2层），其渗透性很小，都处理饱和状态，孔隙水压力的消散是非常困难的，土体一般不会挤密，而是地下水位迅速上升，同时土体上浮（这在长三角地区经常见到，挤土的沉管灌注桩，一般会见到地表隆起，甚至地下水顺桩管冒出地表）。根据有效应力原理，地下水位上升，有效应力减少，土体由于卸荷产生回弹（地表隆起的原因之一）；在地下水的缓慢消散中，有效应力增加，地基产生固结而沉降。这些因素对于基于沉降控制原则设计的12层住宅楼复合桩基非常不利。