第一章 工程概况 ....................................................................................................... 1 第二章 编制依据 ....................................................................................................... 2
一、编制说明 ........................................................................................................ 2 二、编制依据 ........................................................................................................ 2 第三章 支模架设计范围及特点 ............................................................................... 3
第一节、支模架设计范围 .................................................................................... 3 第二节、支模架特点 ............................................................................................ 4 第四章 施工部署 ....................................................................................................... 6
第一节 管理体系与项目组成 .............................................................................. 6 第二节、材料、设备与劳动力组织 .................................................................... 7 第三节、临时用电布置 ...................................................................................... 10 第四节 施工进度计划 ........................................................................................ 12 第五节、混凝土浇捣施工部署 .......................................................................... 13 第五章 支模架形式选定及设计 ............................................................................. 14
第一节、支模架形式选定 .................................................................................. 14 第二节、支模架设计 .......................................................................................... 14 第六章 支模架的构造要求及措施 ......................................................................... 18
第一节 门架搭设要求 ........................................................................................ 18 第二节 配件设置要求 ........................................................................................ 18 第三节 拉结件搭设要求 .................................................................................... 19 第四节 纵向、横向扫地杆搭设要求 ................................................................ 19 第五节 其他加强构造措施 ................................................................................ 19 第七章 支模架的搭设及拆除方法 ......................................................................... 20
第一节 施工技术准备 ........................................................................................ 20 第二节 支模架搭设方法 .................................................................................. 20 第八章 支撑体系检查和验收要求 ......................................................................... 23
第一节 支架的材质检验标准与要求 ................................................................ 23 第二节 高支撑模板架验收 ................................................................................ 24
第九章 模板支撑体系监测监控措施 ..................................................................... 29 第十章 安全管理与维护措施 ................................................................................. 32 第十一章 质量保证措施 ......................................................................................... 36
第一节 高大支模架搭设施工质量管理 .......................................................... 36 第二节 混凝土浇捣施工质量管理 .................................................................. 37 第十二章 文明施工措施 ......................................................................................... 40 第十三章 应急预案 ................................................................................................. 43
表一：梁底模板支撑架搭设参数一览表 表二：板底模板支撑架搭设参数一览表
附件：1、计算书 2、特殊工种上岗证
3、门架、钢管、扣件检测报告 附图：
高大模板支架区域结构平面图
支模架立杆和水平杆平面布置及水平剪刀撑布置图 竖向剪刀撑布置投影图、基础详图 支模架纵、横向立面剖面图 梁侧模节点详图 柱水平拉结节点详图 混凝土浇筑顺序图 支模架监测点位置图
第一章 工程概况
工程名称： 建设单位： 设计单位： 勘察单位： 监理单位： 施工单位： 建设地点：
结构形式：主体为框架、砖混结构
本工程主要建设内容为主体建筑及安装（1#2#教学楼、1#2#实训楼、行政楼、1#2#3#学生宿舍、食堂、报告厅、大门）、篮球场、足球场、排球场、400M标准跑道及看台。总用地面积：190652平方米， 一期总建筑面积77051.97平方米，其中地下建筑面积4031.8平方米。
其中食堂和报告厅部分位置超高，食堂设计采用承台和条形基础、地上3层框架结构，报告厅为桩基础，地上一层框架结构。
根据浙江省建筑安装技术学校迁扩建工程岩土勘察报告,基础层为含粘性土碎石, 地基承载力特征值fak=220KN/M2，在土层上铺100厚碎石，150厚混凝土基层，作为模板支架基础。混凝土面标高为-0.150m，食堂建筑物室内±0.000设计标高值为黄海高程绝对标高62.30m；报告厅±0.000相当于黄海高程61.30m，室内外高差为0.30m，
第二章 编制依据
一、编制说明
根据建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的通知建质[2009]87号文件和浙江省建设厅《关于加强工程建设安全质量技术责任制的暂行规定》浙建建[2003]（35号）文及浙建建[2003]37号《关于加强承重支撑架施工管理的暂行规定》和《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的要求，编制了本工程高大模板支架施工专项方案。依据是根据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006），采用PKPM施工安全计算软件进行了设计计算，根据计算结果绘制了施工图。施工时按照此方案，进行检查验收。 二、编制依据
1、《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质【2009】87号文件
2、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]2号 3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 4、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）
5、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ128-2000、J43-2000） 6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）； 7、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006； 8、《扣件式建筑脚手架用钢管》DB33/588-2005； 9、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； 10、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80－91） 11、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011版） 12、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013） 13、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011） 14、建设工程安全生产管理条例 15、本工程的设计图纸、施工组织设计
16、品茗安全计算软件 支模架安全计算软件（浙江省标） 17、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料 18、集团有限责任公司管理体系标准及程序文件
第三章 支模架设计范围及特点
第一节、支模架设计范围 1、食堂屋面梁
部分为食堂屋面梁，梁面标高为15.00m，下部为空，无楼板梁，梁为520×1200 mm 和6000×1200mm，室内混凝土地面标高为-0.15m，自然地坪梁支模架垂直高度为13.950m，属超高支模架。
食堂屋面梁
2、报告厅屋面梁板
部分为报告厅屋面梁板，梁面标高为9.400m，下部为空，梁为500
×1400mm、400×800mm、300×650mm、240×400mm，楼板板厚120mm，室内混凝土地面标高为-0.15m，自然地坪梁支模架垂直高度为8.150m，属超高支模架。
第二节、支模架特点
食堂和报告厅支架立杆搭设在地基上，铺设100厚碎石150后混凝土地地面基层，混凝土地面标高有-0.150m，室外自然地坪标高为-0.450m。
1）食堂的北面7轴~10轴交G~H轴,其中7轴~10轴开间尺寸为8.1m，该轴线三跨梁的梁截面为520×1200。G~H轴开间尺寸为4.8m，梁的截面尺寸为600×1200。支模高度为14.4m。
2）报告厅D轴~E轴开间5m，交S1轴~5轴20.9m长范围为整体高支模，支模高度分别为9.4m与9.1m二个高度。E轴开始至H轴交S1轴~5轴为斜坡式高度，支模高度从9.4m开始阶梯式向上至6.7m高度。屋面梁截面有500×1400二支、400×800四支、300×650二支、其它为240×400。
超高梁、板构件情况
食堂部分 WKL-6(6)：600×1200 WKL-7(6)：600×1200 WKL-8(6)：600×1200 WKL-9(9)：520×1200 位于H～G/8轴 计算高度15.150m 位于H～G/9轴 计算高度15.150m 位于H～G/10轴 位于H/7~10轴 报告厅部分 计算高度15.150m 计算高度15.150m WKL9(5)：240×400 WKL2(3)：400×800 位于S1-5/C ~f轴 位于S1-5/ C ~ F轴 计算高度7.959 m~9.550 m 计算高度7.959 m~9.550 m 计算高度7.959 m 计算高度9.55m 计算高度8 m~9.550 m YWKL-1(1)：500×1400 位于S1-5/ F轴 YWKL-2(1)：500×1400 位于S1-5/ E轴 楼板：120厚 位于位于S1-5/C ~f轴 食堂楼面标高、结构层高
层号 屋面 3 2 基础梁 标高（m） 14.400 9.850 5.050 -2.6500 层高（m） 4.550 4.800 7.700 梁、板 C30 C30 C30 砼标号 墙、柱 C30 C30 报告厅楼面标高、结构层高
层号 高屋面 低屋面 夹层 架空层 基础梁顶 标高（m） 9.400 7.500 5.260 2.650 -2.500 层高（m） 1.900 2.240 2.610 5.150 梁、板 C30 C30 C30 C30 砼标号 墙、柱 C35 C35 C35
第四章 施工部署
第一节 管理体系与项目组成 一、安全保证体系
二、质量保证体系
专职质检员，试验员 质 量 检 查 原材料备检验工序质成品质间产品质量检验 建立工序检重点加强施工过程的质量管理 严格施工制度，提高施工质量水平 开展群众性活动，通过TQC小组提高全面质量管理 验收 设量检验 量及中验员，明确质量管理的质量管理技术员、施工员 施工过程的质量管理 项目经理 等 质量把关 质量预防 质量保证
三、项目管理体系及人员名单
岗位 项目经理 责任人 张品元 职责 现场总指挥、负责现场人员调配及人员管理，确保模板工程施工的正常运行。 组织管理人员及作业人员对施工图纸、模板施工方案的学习，落实模板工程施工中难点，编制施工技术措施。 负责模板方案的落实，提出模板材料计划，组织施工，并做好现场模板质量预控和监督检查工作，负责模板工程的预检、报验 工序质量跟踪监督、检查，发现险情立即制止施工，并及时向项目经理汇报 负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作 负责施工过程验收记录工作 负责模板、扣件、钢管等材料进出场 按高支撑模板架专项方案及安全技术交底要求，进行高支撑架的搭设，接受安全员、质量员的监督检查，保证高支撑模板架的施工安全。 技术负责人 项目 管理 人员 郑育辉 张荣浩 朱明忠 郭武平 施工员 质检员 安全员 资料员 材料员 架子工班 胡家学 韦子龙 陈美峰 李工 木工班 作业 班组 钢筋工班 水电工班 宋德余 吴 刘川 泥工班 黄荣雪 按高支撑模板架专项方案要求及安全技术交底，进行模板的铺设，接受安全员、质量员的监督检查，保证高支撑模板架的施工安全。 按施工组织设计及安全技术交底，进行钢筋加工、安装等，接受安全员、质量员的监督检查。 按施工组织设计及安全技术交底，进行水电安装等，接受安全员、质量员的监督检查。 按高支撑模板架专项方案及安全技术交底要求，按照浇捣顺序进行混凝土浇筑及养护，接受安全员、质量员的监督检查，保证高支撑模板架的安全。 第二节、材料、设备与劳动力组织
根据工程实际情况，结合设计要求和现场条件，采用门式钢管脚手架作为本模板工程的支撑体系。 一、材料
1、梁支撑选用材料：
模板采用18㎜厚胶合板，龙骨为60×80㎜松木；梁侧模用M12对拉螺栓，采用钢管加固；门架采用MF1219， 水平拉接杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑，采用φ48×3.5mm钢管，相应扣件规格为φ48mm。支撑系统采用Φ48×3.5钢管（计算时按Φ48×3.0进行），立杆下垫板为200×200×18木板。
2、板支撑选用材料：
模板采用18㎜厚胶合板，横楞为60×80㎜松木，支撑系统采用门架，立杆下垫板为200×200×18㎜木板。
3、材料要求
门架、可调托座及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，钢管抽检的数量按每批数量不超过40吨,40 ~ l00吨为二批,100 吨以上,每 100 吨增加一批，每批钢管抽取一组试件(每组四根,每根钢管去掉端部 10cm 后再截取 40cm 长一段,共四段为一组试件)。扣件大于 10000 只按直角,旋转,对接扣件各抽26 只进行测试。未经检测和检测不合格的一律不得使用。
（1）钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》的要求。
（2）支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》或《低压流体输送用焊接钢管》中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》中Q235-A级钢的规定。
（3）每根钢管的最大质量不应大于25kg。 4、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定： （1）应有产品质量合格证；
（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合该规范第3.1.1条的规定；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、
压痕和深的划道；
（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规定要求； （5）钢管上严禁打孔。
5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
6、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
（1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（2）扣件均应进行防锈处理。
（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。 7、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）要求。 二、设备 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 机械或 设备名称 塔吊 混凝土泵 汽车泵 钢筋切断机 钢筋弯曲机 交流电焊机 钢筋调直机 木工平刨 木工圆锯 木工压刨 砼振捣器 砼振捣棒 全站仪 经纬仪 水准仪 红外线水准仪 型号 规格 QTZ60 HBT80D 43米 GQ-40A GW-40A BX3-500 GJ4/4 MB503 MJ160 MB104 ZX-50 φ50mm RXT—232 J2 SD3 JL301 数量 5 1 1 5 5 8 2 2 5 1 10 20 1 2 2 3 国别 产地 浙江 上海 上海 浙江 浙江 浙江 浙江 浙江 浙江 浙江 浙江 浙江 江苏 江苏 江苏 浙江 额定功率 （kw） 32.6 3 3 32 3 4 5.5 4 1.5 1.5 17 扭矩扳手 拖线板 线锤 2 3 5 上海 浙江 浙江 三、劳动力组织
木工架子工 木工 钢筋工 砼工 劳务作业 人员 水电工 塔吊操作 司索、指挥 机械维修 脚手架架子工 第三节、临时用电布置
1、用电负荷计算：
本工程施工用电负荷最高峰主要在主体结构施工阶段和桩基施工阶段，根据《现场临时施工用电方案》计算本工程最高峰用电量为250KVA，业主提供1台300 KVA变压器，足以满足现场施工要求。
2、配电线路布设
根据现场实际情况，为确保安全生产，室外部分采用电缆敷设在地缆沟内，过道路处电缆加套钢管保护。楼层干线电缆沟内筒预埋套管，电缆穿在管内，现场设置1个一级总配，在每层设置1只二级分配电箱。临时设施内固定用电器电缆穿在护套管内，不得外露。室内照明线路电线采用PVC护套管，临时照明线路采用三芯橡胶电缆。
施工现场用电平面布置图详见附图 3、配电箱及开关箱：
附图：3.4.1 建筑内部用电垂直布置
45人 30人 30 20人 25 5 5 2 35 高大模板支撑体系的架体搭设与拆除 模板支设与拆除 钢筋加工、安装 混凝土浇筑 水电安装 塔吊操作 现场垂直运输 现场机械维修 脚手架搭设 电缆屋面M8螺栓管夹铁架固定分配电箱黑铁管楼层引入电缆120mm2电缆楼面节点电箱安装高度 现场施工用电实行三级配电，三级保护。配电箱应尽可能放置在干燥通风处，室外电箱要有挡雨措施，配电箱、开关箱应安装端正，牢固，移动式配电箱、开关箱应装在紧固的支架上。固定式配电箱和开关的底距地面应大于1.3M，小于1.5M．移动式配电箱、开关和底距地面应大于0.6m，小于1.5m。分配电箱应设置在荷载较为集中区域，分配电箱距开关的距离不大于30m．开关箱与其控制的用电设备的水平距离不大于30m，配电箱和开关箱周围应有二人可同时工作的空间，不得堆放其它物品，配电箱、开关箱内的工作零线应与接线端子板连接，并应与保护零线端子板分设，配电箱、开关箱的金属箱体、金属电器安装板以及箱内电器不应带电的金属底座、外壳等必须作保护接零，保箱的进出线必须用橡皮绝缘电缆．动力配电箱与照明配电箱应分别设置，所有配电箱应标明编号、名称，用途，并作分路标记，由专人负责。保护零线应通过接线端子板连接，配电箱、开关箱内的连接线应采用绝缘导线，接头不得移动，不得有外露有电部份，配电箱、开关箱导线的进出线口项设在箱体的下底面，进出线应加护套分路成束并做防水弯，导线束不得与箱体进出口直接接触，移动式配电箱和开关。 （1）总配电箱：总配电箱应采设总隔离开关和分路隔离开关，总熔断器和分路熔断器．若漏电保护器同时具备过负荷和短路保护功能则可不设分路熔断器．总开关电器的额定值应与分路开关相适应。总配电箱漏电保护器。 （2）分配电箱：分配电箱应安装总隔离开关和分路隔离开关以及总熔断器和分路熔断器．分路隔离开关的数量应由该分配电箱控制用电设备的数量来决定．分配电箱和各分路应安装漏电保护器，其开关的额定值应与相应开关箱额定值相适应。 （3）开关箱：每台用电设备应有各自专用的开关箱就近设置，距用电设备水平距离不大于3m。做到一机一阐一保，并设有过载保护装置，禁止用同一个开关电器直接控制二台或二台以上设备．开关箱内的开关电器必须能在任何情况下都可以使用电设备与电流实行隔离．开关箱中必须装设漏电保护器，其开关的额定值与用电设备相适应。照明用开关箱应单独设置，也应实行一阐一保．
4、用电机械设备和手电动工具：
施工现场所使用用电机械设备和手动电动工具，均应符合国家标准、专业标准和安全技术规程，且要有产品合格证和使用说明．用电机械设备安装须由专业电工负责安装。非专业人员不得安装和拆除用电电器设备．电动机械要做好保护接零，但其电源线必须选用无接头的多股铜芯橡皮护套软电缆，其中黄／绿双色线在任何情况下只能用于保护零线或重复接地线。电焊机进线处必须设有防护罩。
5、照明：
现场施工用照明须装设单独的照明开关箱。不能与动力电箱混合使用，施工区照明采用橡胶电缆。办公区照明用护套线或用钢芯线加套管及穿墙用套管护套，灯头线可用绞织线。
（一）施工区照明:在主体结构施工阶段，在塔吊上安装二盏3.5KW镝灯，用于大面积照明。局部照明采用1KW碘钨灯照明，增加光照明度。
（二）办公区照明：办公室、仓库等均采用220V电压作照明，每间装设两只插座
第四节 施工进度计划
本工程由多个单体组成，根据现场总体布署，总体计划如下：
食堂7轴～10轴交G轴～H轴一~三层支模架（结构）计划施工时间：开始搭设日期为2015年5月20日，承重架5天搭设完成，模板支设4天，钢筋绑扎5天完成，2015年6月4日完成混凝土浇筑，养护20天后，进行同养试块强度试压，承重架及模板拆除时间以同养试块试压报告为准，混凝土强度达到设计值的100%后再进行模板拆除。
报告厅一层支模架（结构）计划施工时间：开始搭设日期为2015年6月30日，承重架6天搭设完成，模板支设4天，钢筋绑扎5天完成，2015年7月16日完成混凝土浇筑，养护28天后，进行同养试块强度试压，承重架及模板拆除
时间以同养试块试压报告为准，混凝土强度达到设计值的100%后再进行模板拆除。
第五节、混凝土浇捣施工部署
1、砼浇筑方式
砼采用商品砼，食堂和报告厅均采用汽车泵浇筑。浇筑时，按先梁后板进行施工，在浇筑梁时，由于梁荷载较大，一次浇筑到顶对支撑架受力较为不利，故采用由跨中向两端分层浇筑，400㎜分层一次，逐级加荷，确保架体稳定，同时注意分层浇筑时预防冷缝的控制。楼板厚度为120 mm，其施工顺序按梁的施工顺序按一侧向另侧顺序进行。
2、总体施工顺序
本工程根据按单体施工，每层一个施工段落按层进行流水施工。 3、柱及梁板的施工顺序
本工程柱及梁顶板砼进行分开浇注，即先浇捣柱砼，然后绑扎梁板钢筋，再浇捣梁、板砼，依次施工再上一层楼面的钢筋砼楼板。梁板承重架与已完柱体进行拉结，可提高架体的整体稳定性。
4、施工荷载要求
为确保模板支架施工过程中均衡受载，施工荷载控制在2KN/㎡，因此泵送混凝土时，应随浇随捣平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。浇捣时应避免砼的集中堆放，砼的堆放高度不能超过楼面高度150mm，同时局部人员数量不宜过多。同时在浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心、振动和冲击。
第五章 支模架形式选定及设计
第一节、支模架形式选定
根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建设部建质[2009]87号）及《关于进一步做好杭州市危险性较大的分部分项工程专项施工方案论证实施工作的通知》要求，为了确保安全和工程质量的前提下，较好的完成本工程的结构工程任务，从安全、经济、施工方便的方面考虑，并结合工程的实际情况，经项目部研究讨论确定本工程超限结构支模架采用扣件式钢管模板支架形式。 第二节、支模架设计
1、支撑架计算荷载取值
（1）梁、板板模支撑体系
食堂支撑架搭设高度为13.95m，报告厅门支撑架搭设高度为7.15m至8.15m，架型号采用MF1219，钢材为Q235。
1--立杆；2--立杆加强杆；3--横杆；4--横杆加强杆
计算门架的几何尺寸图
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.2米，门架的高度 h0 = 1.930米，门架 h1 = 1.536米，h2 = 0.100米，b1 = 0.750米。
门架立杆采用 Φ48.0×3.5 mm钢管，立杆加强杆采用 Φ26.8×2.5 mm钢管， 支撑架其他杆件（水平拉接杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑钢管）直径φ48mm，壁厚3.5 mm，为保证支架体系安全储备计算中的参数全部取Φ48×3.0脚手钢管为验算依据.
模板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
2、支模架布置、计算情况与搭设参数汇总表
1）食堂屋面梁支模架搭设方式参数
梁截面为：600×1200、520×1200 计算取梁截面尺寸（mm） 600×1200 520×1200
2）报告厅屋面梁、板模板支模架搭设方式参数
报告厅屋面梁截面500×1400、240×400、400×800等梁搭设方式 计算取梁截计算高度计算跨度梁底门架立杆横门架纵向 梁底方木 面尺寸（mm） （m） （m） 向间距（mm） 间距（mm） 间距（mm） 500×1400 9.55 21.19 规格1200 900 规格：50×80， 间距：150 计算高度（m） 梁底门架立杆横门架纵向 梁底方木 向间距（mm） 间距（mm） 间距（mm） 规格1200 900 规格：50×80， 间距：150 15.150 注：计算详见计算书。
报告厅屋面板搭设方式 部位搭设 高度（m） 门架纵向间距（mm） 板下方木间距（mm） 板厚（mm） 计算高度（m） 9.43 120 9.55 900 规格：50×80， 间距：300 3、与周围结构拉结措施
为加强支撑架的整体稳定性，在剪刀撑、水平加固钢管设置的基础上，首先施工结构柱子，柱子混凝土浇捣完成后采用钢管环抱连接形式，加固承重架，连接大样图如下：
柱支撑架每两步与已完砼柱拉结。采用每边一根共四根钢管夹紧砼柱体再与支撑架纵横水平杆扣件紧固联结。
4、架体基础处理措施
地下室钢管支撑架与已完砼柱拉结大样图支模架基础形式：基础层为含粘性土碎石, 地基承载力特征值fak=220KN/M，在回填夯实后土层上铺100厚碎石，150厚混凝土基层，作为模板支架基础。混凝土面标高为-0.150m。并对基础承载力进行验算，地基满足支模架要求。 基础承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
2
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 56.51 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 14.128 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 250.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 250.00 地基承载力的计算满足要求!
5、防雷处理措施
(1）模板支架在架设和使用期间，要严防与带电体接触。在模板支架上施工的电焊机、混凝土振动器等应放在干燥木板上，经过模板支架的电线要严格检查并采取安全措施。电焊机、振动器外壳要采取接地或接零保护措施。
(2）模板支架需要穿过或靠近380伏以内的电力线路，距离2米以内的，在架设和使用期间应断电或拆除，如不能拆除时，应采取下列防电措施： 1)对电线和模板支架进行绝缘包扎，并将包扎好的电线与包扎好的模板支架通过绝缘物绑扎牢固，以免晃动摩擦。
2) 模板支架采取接地处理，如电力线路垂直穿过或靠近模板支架时，应将电力线路周围至少2米以内的模板支架水平连接，并将线路下方的模板支架垂直连接进行接地；如电力线路和模板支架平行靠近时，应将靠近的一段模板支架在水平方向连接，并在每隔25米处进行一次重复接地。
3)避雷针可用直径25～32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制成，分设在模板支架四角的脚手架立杆上，高度不小于1米，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。 4)接地线和接地极的设置可参照有关防雷接地规程。
5)在施工期间遇有雷击或将有大雷雨时，钢脚手架上的施工人员应立即离开。
第六章 支模架的构造要求及措施
第一节 门架搭设要求
（1）门架步距\\跨距，符合现行的行业标准《门式钢管脚手架》(JGJ 128-2000)的规定，并与交叉支撑规格配合。
（2）门架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完一步架后，应按要求检查并调整其水平度与垂直度。 （3）不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架。 第二节 配件设置要求
（1）抛撑、交叉剪刀支撑、水平架或脚手板应紧随门架的安装及时设置。 （2）门架在长方向设置钢管剪刀撑并应与门架立杆上的锁销锁牢。 （3）上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒直径应小于立杆内径的1～2mm。
（4）在操作层上连续满铺与门架配套的挂扣式脚手板，扣紧挡板，防止脚手板脱落和松动。
（5）连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。 （6）水平架或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。
（7）栏板(杆)、挡脚板应设置在脚手架操作层周圈、门架立杆的内侧。 （8）底步门架的立杆下端脚轮必须有足够承载力。
第三节 拉结件搭设要求
（1）拉接杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设。
（2）水平拉接杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢。 （3）上部门架利用外伸来接杆件与主体结构连接。 （4）门架下部采用架外斜支撑对门架整体起扶持稳固作用。 （5）剪刀撑设置应符合下列规定： 1)剪刀撑在脚手架外侧每边均要设置； 2)剪刀撑按照脚手架外围宽度设置； 3)剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧，
4)剪刀撑斜杆采用搭接，搭接长度不小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧。
（6）水平拉接杆设置应符合以下规定：
1）在每层门式架顶部立柱内侧设置两道水平拉接杆；
2）设置纵向、横向水平拉接杆应连续，并形成水平闭合圈；
3）在脚手架的底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆；
4）水平拉接杆应采用扣件与门架立杆扣牢。 第四节 纵向、横向扫地杆搭设要求
支撑架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮约200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。 第五节 其他加强构造措施
1）为加强支撑架的整体稳定性，在剪刀撑设置的基础上，首先施工结构柱子，柱子混凝土浇捣完成后采用钢管环抱连接形式，加固承重架，连接大样详第五章。 2）本工程跨度较大，上部荷载较大。因此，在施工上层楼面板时，首层楼板模板支架不拆除，进行保留。
第七章 支模架的搭设及拆除方法
第一节 施工技术准备
根据超限结构支模架施工的特殊性，由项目技术总负责罗惠挺负责编制高支撑支模架施工专项方案，由施工员、质量员、安全员负责支模架日常的技术、安全的管理工作。
根据技术管理的工作部署，由项目各管理人员根据自己的岗位职责做好超限结构支模架施工各层次的技术与质量的交底工作，由专职人员检查技术工作落实情况。
学习图纸：了解混凝土结构的承载力情况，确定超限结构支模架方案，并计算模板支撑系统的承载力，进行作业设计。
施工技术交底准备的内容有：超高结构支模架方案、施工进度、施工质量要求安全文明施工技术交底：模板支撑架及楼板的承载力，现场安全设防， 安全管理制度，安全操作规范、现场消防管理、应急预案。 第二节 支模架搭设方法 1、门式脚手架的搭设流程：
(1)脚手架的搭设顺序: 安放底座→首步架装在底座上→装剪力撑→铺设脚踏板(或平行架)插上驳芯→安装上一步门架→装上锁臂。
(2)门架式脚手架应从一端一开始向另一端搭设，在首步脚手架搭设完毕后再搭设上一步脚手架。
(3)根据垫板(或垫块)上划出的位置安装底座并插入首层两榀门架，随即装上交叉撑，锁好锁征，以保证装好的门架稳定。
(4)依次搭设以后的门架；每搭设一榀门架即安装好剪力撑并锁好锁片，并用钉子固定底座以防滑移。
(5)当首步脚手架搭设完毕后，应用水准仪检测门架的标高，用可调底座调整高度，使门架上部标高一致。
(6)在门架上端的锁座上依次装上锁臂，锁臂的方向应注意另一端一律向上，弯曲一致，不要错向，以免与上一步门架连接时无法就位安装。
(7)在最初两榀门架用剪力撑固定后，即安装脚踏板或水平架，其两端的卡钩锁片应随安装随锁紧。
(8)首步门架式脚手架搭设完毕后，可从首步脚手架的搭设终点一端，向回搭设第二步脚手架，以防止接头处因误差而造成的联接困难。
(9)在向上搭设门架时，应同时在规定位置同步安装钢扶梯，底步钢扶梯的底端必须用一根钢管将扶梯底端固定于门架底部，持端头的卡钩锁片必须随手锁紧。
(10)对整片的门架，要加水平加固杆和交叉加固杆以增加整体刚度。水平、交叉加固杆采用钢管，用扣件与门架立直连接。交叉加固杆与门架立杆的夹角应为45°左右。
(11)在搭设门架式脚手架时的同时，必须相应跟上安装外侧安全网。
3、支架及模板拆除
（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定：
底模及其支架拆除时的混凝土强度要求
构件类型 构件跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁、拱、壳 ≤8 ＞8 达到设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 悬臂构件 — ≥100 （2）现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据，上部超高支模架未拆除前，下部两层对应部分支模架不得拆除。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。
（3）模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
（4） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（5）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。
（6）门架式脚手架的拆除顺序刚好与搭设顺序相反，即自上而下，后装先拆，先装后拆，逐步进行。
（7）从支撑架顶部开始拆除，先自支撑架一端开始拆除顶托、交叉杆、门架，取出驳芯。当一步门架拆除后再拆下一步门架，直至基底。
（8）支撑架与建筑物间的联结杆不得提前拆除。
（9）拆除连接部件时，应先将销座上的销板和卡钩上的锁片板至开启位置，不可硬拉，严禁敲击而损坏部件。
（10）拆下的门架等部件，应小心向下运送，严禁抛掷。
（11） 运至地面的门架、钢管、扣件、可调托座等应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的门架、钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板、门架、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。
第八章 支撑体系检查和验收要求
第一节 支架的材质检验标准与要求
（1）门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 （2）水平拉接杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑，采用φ48×3.5mm钢管，相应扣件规格为φ48mm。
（3） 钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁 使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。 （4）连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（的规定，连接钢管的扣件应有明显标记并按照现行国家标准《钢管脚手架扣件》中的有关规定执行。
（5）模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。
（6）模板支架的钢管应采用标准规格483.5 mm，壁厚不得小于3.0mm。钢管上严禁打孔。
（7）钢管尚应符合下列规定：
1） 钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合7.2.3条的规定； 2 ）每根钢管的最大质量不宜大于25kg。
（8）可调托撑检查应符合下列规定：
1）应有产品质量合格证，其质量应符合规范规定要求； 2）可调托撑支托板厚不得小于5mm，变形不应大于1mm； 3）严禁使用有裂缝的支托板、螺母。
钢管允许偏差
序号 1 项 目 焊接钢管尺寸(mm), 外径 48 壁厚 3.5 允许偏差 Δ（mm） -0.5 -0.5 示意图 检查 工具 游标卡尺 2 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺， 拐角尺 3 钢管外表面锈蚀深度 ≤0.50 游标卡尺 钢管弯曲： a各种杆钢管的端部弯曲l≤1.5m 4 b立杆钢管弯曲 3m 1、验收程序及相关记录要求 高支撑模板架搭设完成后，应由项目经理组织施工企业相关部门按照模板支架批准的专项施工方案的要求，检查现场实际搭设情况与方案的符合性，合格后报监理单位组织验收，监理工程师、项目经理、技术负责人、施工员、安全员、质检员、作业组长参加，验收合格后签字，方可进行下一道工序的施工。 2、验收时应具备下列文件： (1)根据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》第5．1．2条要求所形成的专项施工方案； (2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， 3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)抛撑是否按要求搭设，脚手架在移动中及移动到施工位置后是否按要求恢复到原位； (3)垂直度及水平度是否合格。 模板支架安装完毕后，扣件拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查，扣件在螺栓拧紧扭力矩65N.m时，扣件不得发生破坏，模板支架的扣件螺栓拧紧扭力矩应控制在40N.m以上，并按照扣件拧紧抽样检查数量与质量判定保准要求进行检查。 验收记录如下： 模板支架搭设分项检查验收表 项目名称 搭设部位 搭设班组 操作人员 持证人数 专项方案编审程序符合性 钢 管 扣 件 技术交底情况 高度 跨度 班组长 证书符合性 安全交底情况 方案要求 实际质量情况 符合性 最大荷载 进场前质量验收情况 材质、规格与方案的符合性 使用前质量检测情况 外观质量检查情况 检查内容 允许偏差 +30mm +30mm +50mm ≤0.75%且≯60mm 40~65 N·m 立杆 间距 梁底 板底 步 距 立杆垂直度 扣件拧紧（加固杆） 立杆基础 扫地杆设置 拉结点设置 立杆搭接方式 纵、横向水平杆设置 剪刀撑 垂直纵、横向 水平(高度＞4ｍ) 其 他 施工单位 检查结论 结论： 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 检查日期： 年 月 日 结论： 专业监理工程师： 总监理工程师： 验收日期： 年 月 日 监理单位 验收结论 模板工程安全技术要求和验收表 工程名称： 施工单位： 验收部位： 序号 验收项目 1 支撑系统 技术要求 验收结果 支撑系统材料的规格、尺寸、接头方法、间距及剪刀撑设置均应符合施工方案要求。 2 立杆底部应有垫板，立杆间距不大于2米，立杆稳定 按高度不超过2米设置纵横水平撑，支撑系统两端应设置剪刀撑。 施工荷载 模板存放 模板上材料应堆放均匀，荷载不得超过施工方案的规定。 各种模板上材料堆放整齐，高度不超过2米，大模板存放要有防倾斜措施。 3 4 5 支拆模板时，2米以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施；拆除支拆模板 模板时应设置临时警戒线并有专人监护，不得留有为拆除的悬空模板。 混凝土强度 运输道路 作业环境 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批。 在模板上运输混凝土必须有专用运输通道，运输道应平整牢固。 模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，垂直作业应采取上下隔离措施。 6 7 8 验收结论 意见 项目经理： 技术负责人： 验收施工员： 人员 安全员： 验收日期： 2、模板工程技术复核 模板支设完毕后，必须进行技术复核，技术复核在班组自检自查的基础上，由木工翻样进行技术复核检查，在由项目部施工员、质量员进行验收检查，符合要求，填写技术复核单，并办理签证手续后，才能进入下道工序施工。 3、模板工程施工质量控制要求 1）固定在模板上的预埋件、预留孔和预埋洞应符合下表 项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插 筋 中心线位置 外露长度 中心线位置 外露长度 中心线位置 尺 寸 允许偏差（mm） 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 预埋螺栓 预留洞 2）现浇结构模板安装的偏差见下表 现浇结构模板安装的偏差应符合规定： 项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内 基 础 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 部尺寸 层高 垂直度 柱、墙、梁 不大于5m 大于5m +4，-5 6 8 2 5 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 相邻两板表面高低差 表面平整度 第九章 模板支撑体系监测监控措施 第一节、模板支撑体系位移的监测目的 为了确保模板支撑体系的安全和砼结构施工的顺利进行，掌握模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系在各种施工工况及荷载的作用下，获得模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系的实时监控，最终达到最佳安全状况 第二节、模板支撑体系位移影响因素 本工程模板支架传力体系如下：上部荷载→梁或楼板底模→木楞→横向水平钢管→门架→承载地基。在荷载作用下，木楞、水平横杆会产生弯曲变形，立杆会产生竖向压缩变形。一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整度超过允许范围，甚至产生结构裂缝），重则使架体受力不均，导致架体失稳坍塌，这要求杆件有足够的刚度来抵抗变形。 第三节、水平杆件的弯曲变形位移及控制 （1）梁底或板底木楞的挠度：在均布恒载和施工活载作用下，为防止木楞变形过大而影响现浇梁或楼板的感观质量，需要对木楞挠度加以控制。变形量为构件计算跨度的L/250。 （2）梁底或板底横向杆的挠度：顶层排架水平横杆在木楞传来集中荷载作用下，亦将产生弯曲变形，当变形超过规定数值时，除了影响结构的观感质量外，还会影响架体的整体稳定性，因此必须对该水平横杆的挠度加以控制。变形量为构件计算跨度的L/150。 第四节、门架的变形位移及控制 （1）门架的弹性压缩变形：排架搭设高度较高，在轴向压力作用下会产生弹性压缩变形。Δ1=NKH/(EA)，NK为支撑系统永久荷载，H为门实际高度。 （2）门架顶托处的非弹性变形：排架搭设高度较高，支撑立杆难免存在接头，在轴向压力作用下会产生非弹性变形。Δ2=nδ，n为高度H范围内接头数，δ为支撑立杆接头处的非弹性变形值，取0.5mm。 （3）门架因温差引起的线弹性变形：排架搭设过程在夏季或冬季施工期间，因受日照而升温，而模板铺设完成后，立杆在季风及楼盖遮阴影响下温度又逐渐降低，这样在温差作用下立杆会产生线性压缩，故需要考虑温差引起的变形。Δ3=HαΔt，α为立杆钢材的线膨胀系数，取1.2×10-5（以每℃计），Δt为钢管的计算温度，取20℃。 （4）计算公式确定：Δ=Δ1+Δ2+Δ3＜[Δ]，支架立杆的压缩变形允许值为H/1000mm（H—支架的搭设高度） 第五节、模板支撑体系位移变形监测要求 模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况进行全面观测，记录观测数据初始值。记录监测数据初始值，各监测工序施工前测读初始值不应少于2次，并确定初始值。如遇位移、变形及其变化速率超过允许值时，应增加观测次数，并及时报告应急领导小组，以便采取措施防止危险的发生。监测周期从模板支撑体系搭设完开始直到砼浇捣完成并终凝后止。 第六节、模板支撑体系位移变形监测方法 （1）模板支撑体系搭设完成后应对模板支架的垂直度、挠度、间距、高差、剪刀撑加设、扣件安装等多角度进行施工控制验收，安排3个测量人员并配备钢卷尺、线锤、水准仪、经纬仪等若干测量设备辅助监测。首先在超限超高结构中的主要杆件位置用油漆做好标记，作为首次观测竖向位移的原始位置；对超限超高结构中的主要杆件悬挂线锤（吊线与支撑体系外立杆齐平），作为首次观测水平位移的原始依据。 （2）钢筋安装完成后对支撑立杆垂直度、水平杆挠度进行复测，与前一次测的数据进行比较，并形成书面记录。 （3）砼浇捣过程中，利用水准仪密切观测支模架的竖向位移，利用线锤或 经纬仪观测支模架的水平位移，使支撑架的位移变形控制在规范允许的范围之内。 （4）整个支模架位移变形观测延续至砼终凝前后止。如有位移变形超出规范允许值时，应立即停止砼施工，组织人员按照应急预案要求，积极采取补救抢险加固措施。 （5）对于扣件安装检查，及时采用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏的全面检查。 （6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，特别是对砼堆高、振捣工艺、人员安排、设备摆放等应严格管理。 （7）将测量所得的数据及时整理，与前几次的成果做比较，及时汇报给应急领导小组。 第七节、监测仪器设备配置及监测频率 1、监测仪器设备配置 名称 经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 红外线水准仪 对讲机 力矩板手 2、监测频率 在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。 （1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。 （2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。 规格 J2 SD3 RXT—232 JL301 / / 数量 2 2 1 3 6 2 第十章 安全管理与维护措施 第一节、高大模板支架安全管理组织 本工程的高大模板支架，公司及项目部非常重视，特成立施工领导小组对此高大支模架进行全过程监控，了解施工过程中的动态，确保施工安全。领导组由项目经理担任组长，对本工程高大模板支架施工安全全权负责。 第二节、搭设人员要求 支撑架的搭设施工由专业施工队伍（架子工）承担，其作业人员必须具备建筑登高架设特种作业上岗资格。 第三节、材料验收 钢管及扣件进场和使用前必须进行验收，验收合格方可投入使用，进场前验收由项目材料员负责，使用前验收由施工员、木工翻样配合支模架搭设班组负责。 进场前验收内容： （1）租赁门架：进场前必须有租赁单位的营业执照，门架、钢管、扣件必须具有法定检测单位的质量检测报告。 （2）门架、钢管、扣件、可调托座：进场的门架、钢管、扣件、可调托座必须具有产品质量保证书，新门架、钢管、扣件应具有产品质量保证书及生产许可证。检查门架、钢管、扣件、可调托座的外规质量，实际外径、壁厚、断面。 使用前验收：主要是外面质量检查。 第四节、技术交底 4.1交底人员及要求 （1）高支模架施工前，由项目技术负责人根据本施工方案、相关规范以及 公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组长进行安全、技术、质量的全面交底，交底双方必须履行交底签字手续。 （2）项目部管理人员应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。 4.2交底内容 （1）交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如模板支架间距、排距、竖向剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止项目部误读方案造成支模架的错误搭设。 （2）交底内容中还应包括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。 （3）高大支撑支模架搭设前，对操作人员进行安全技术教育。教育好操作人员，高大支撑施工时保护好自己的安全，不危及他人安全，做到施工操作时先检查自己操作环境安全情况，再进行操作，发现不安全情况在自己不能排除的情况下，及时通知施工员或安全员排除后再进行操作。 第五节、高大支模架施工检查 （1）项目部应每天对支模架的搭设进行日常检查，分公司应经常性的进行检查。 （2）检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。 （3）在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。 （4）项目部及分公司的检查，应由项目经理和分公司技术负责人带队，以保证检查的权威性。 （5）在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字责任手续。 第六节、高处作业安全措施 （1）高大支撑架搭设：模板支撑架搭设间距、稳定性要求必须符合施工专项方案要求，确保支撑架支设的可靠性和安全性。支撑架在检查中出现的问题， 要及时、认真整改，整改后通知安全管理人员检查验收。在承受支撑架荷载部位，支撑架搭设完毕验收合格后，必须将多余的扣件、钢管清理干净，以防多余的荷载影响施工的安全。 （2）楼层临边设置栏杆，挂密目式安全网，脚手钢管刷黄色油漆，剪刀撑和踢脚板表面刷红白或黑黄相间警示色。底部设一道300mm高踢脚板，固定于立杆内侧。 （3）作业人员操作时安全保护用品使用，应根据作业情况佩戴。现场作业任何时候必须佩戴安全帽，高空作业和有坠落危险的部位施工必须佩戴安全带，穿防滑鞋，有高血压病、恐高症、心脏病症的人员不得进行高支撑架搭设作业。 （4）高支撑架施工安全设防：高支撑架施工安全设防验收合格后方可进行搭设施工作业，安全设防包括：临边和洞口设防、高支撑架搭设和拆除时的警戒区域等。 （5）支撑架的拆除：支撑架的拆除应自上而下进行拆除、拆到底部水平杆时应设置抛撑，防止架体倾覆，拆除支撑架体时至少有3人进行操作，拆除的脚手杆不得集中堆放，应及时运往其它作业面。不得从高处将扣件抛下，钢管应用人工传递到地面，扣件应用人工吊篮送到地面。 （6）施工操作时扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时要思想集中，高空抬运钢管时要互相配合，协同工作。传递扣应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。 （7）高空作业搭设高支撑架，上、下要用梯子，严禁在支撑加上爬行，需要配戴安全带作业的部位，要佩戴安全带。高支撑架搭设时应对施工现场的安全设施、安全防护、承重架应保护，不随意拆除其杆件，他人拆除时应主动制止，高支撑架施工有影响的部位，应通知施工员安排人员处理。 （8）混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告总施工，总施工应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时按项目《模板倒塌应急预案》处理。应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 （9）模板拆除： 1）．模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。 2）．模板支架拆除时，应按施工专项方案确定的方法和顺序进行拆除。 第七节、安全技术要求 （1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。 （2）施工中的楼板、模板不得集中堆放钢管扣件，门架钢管扣件应分类均匀堆放，根据需要量陆续运输之作业面，塔吊运输的材料应轻放，不得对楼板产生撞击力，影响施工安全。材料堆放应有垫木，使钢丝绳轻轻抽出，严禁用塔吊硬拽钢丝绳。 （3）安装与拆除5m以上的模板，应搭承重架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。 （4）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 （5）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业。 （6）二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。 （7）不得在承重架上堆放大批模板等材料。 （8）模板出现塌陷加固方法：现场备用≥5t的千斤顶，增加千斤顶部位的水平撑纵、横向密度和立杆密度，利用千斤顶顶起模板后增加支撑和水平杆加固。 （9）混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。 （10）模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 （11）模板支架搭设前，应由总施工和项目安全经理向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。 （12）门架、钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。施工现场应建立门架、钢管、扣件使用台帐，详细记录门架、钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。 （13）支模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而 坠落。 （14）模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。 （15）高空作业要搭设承重架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋。 （16）拆模必须一次性拆模，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。 （17）严禁酒后作业。 第十一章 质量保证措施 第一节 高大支模架搭设施工质量管理 1、施工前管理 （1）材料管理 材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的门架、钢管、扣件等相关配件使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。 （2）交底管理 交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。 2、施工中管理要点 （1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。 （2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。 （3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。 （4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。 3、质量管理措施 （1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、 质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。 （2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。 （3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。 （4）混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。 （5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。 （6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。 （8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。 （9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 （10）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。 （11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。 （12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。 （13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。 第二节 混凝土浇捣施工质量管理 1、准备工作 （1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等 相关信息，正式施工前再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。 （2）开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。 （3）砼浇筑前汽车泵的停靠位置和输送半径应经过计算，泵车停靠处，应场地平整、坚实，具有重车行走条件。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。 2、浇注顺序 参照设计图纸并根据施工现场的实际情况，本方案超高区域梁板浇筑划分为2个施工单体，即食堂屋面梁部分与报告厅屋盖部分，两幢单体分开施工，相互无相关影响。浇筑输送顺序由中间向两边，先梁后板浇筑。 3、浇注方法 食堂屋面梁部分与报告厅屋盖部分浇筑前，先将柱浇筑完毕至梁底100mm处，达到设计强度的80%后，方可浇筑楼板梁混凝土的浇筑；楼板梁混凝土浇筑采用一次性连续浇捣方案，梁和板应同时浇筑混凝土。较大尺寸的梁浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能超过400mm，采用从跨中向两端对称进行分层浇筑。在浇捣时不能集中过多于某点部位，防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢提，从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以20～30秒为宜，(砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准)。振捣时，要尽量避免碰撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径30~40cm。振捣操作要“快插慢拔\"，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处\"，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。 4、浇注施工注意事项 （1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。 （2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。 （3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。 （4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。 （5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。 （6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，浇捣时应避免砼的集中堆放，砼的堆放高度不能超过楼面高度150mm，同时局部人员数量不宜过多。 （7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。 （8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46)的有关规定执行。 （9）浇筑完毕后，梁板混凝土强度达到设计强度的80%时，方可进行上一层的施工。 （10）浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于15天。 第十二章 文明施工措施 文明施工是一个建筑施工企业形象最直接的反映，在本工程施工过程中，严格按照浙江省施工现场标准化管理规定的内容及相关文件进行布置及管理，避免和消除对周围环境的影响。 本工程由项目经理牵头，配备专职标化主管人员1名，专门负责督促检查整个工地文明施工工作。 一、文明施工措施 1、场地内施工区域及车辆行进路线全部做硬地坪。配10名清洁工进行场地清理工作。 2、同样在场地悬挂一张工程概况牌以及悬挂：“进入施工现场必须戴好安全帽”牌并且设置“七牌一图”。 3、场内施工道路必须保证畅通，不得堆放垃圾物品，每天专人清扫，保持清洁，建筑垃圾集中堆放处理。 4、施工场地四周设置排水沟、集水井，并及时抽取集水井内的集水，以保证场内无积水，同时保证道路的洒水，以控制扬尘。 5、钢管、扣件等到材料堆放必须分类堆放，并挂牌，注明材料名称、品种规格等。 6、所有模板支架料堆放场地应硬化、平整，场地无积水，模板临时存放时，堆放场地应有有效的防雨、雪措施，可用编织布临时遮盖，避免雨、雪水浸泡模 板，蚀，对土壤造成破坏。 7、模板、架料工程所使用的脱模剂、油漆、稀料等应放置在仓库中储存，保存地点应隔离上锁，空气流通通畅，同时存放区远离人群、生活区，安排专人看护。同时应隔离存放， 存放外有明显标志。库房附近设置足够的消防器材。库房内严禁吸烟和使用明火。 8、现场内显著部位、办公室墙面等处悬挂“安全第一、预防为主”等广告标语。施工现场还要悬挂或张贴宣传标语，创造良好气氛。 9、施工现场管理人员及所有施工人员必须分别戴统一颜色安全帽。 二、防火消防措施 （1）施工现场要明确划分出：禁火作业区(易燃、可燃材料的堆放场地)、仓库区(易燃废料的堆放区)和现场的生活区。个区域之间一定要有可靠的放火间距： 1）禁火作业区距离生活区不小于15m距离其他区域不小于25m。 2）易燃、可燃的材料堆料场及仓库距离修建的建筑物和其他区不小于20m。 3）易燃的废品集中场地距离修建的建筑物和其他区不小于30m。 4）放火间距内，不应堆放易燃和可燃的材料。 （2）施工现场的道路夜间要有足够的照明设备。禁止在高压架空电线下面搭设临时性的建筑物或堆放可燃材料。 （3）施工现场必须设立消防车通道，其宽度不得小于3.5m,并且在工程施工的任何阶段都必须通行无阻，施工现场的消防水源，要筑有消防车能使入的道路，如果不可能修建出通道时，应在水源(池)一边铺砌停车和回车空地。 （4）建筑工地要设有足够的消防水源(给水管道或蓄水池)，对有消防给水管道设计的工程，应在建筑施工时，先敷设好是外消防、室外消防给水管道与消防栓。 （5）临时性的建筑物、仓库以及正在修建的建(构)筑物道旁，都应该配置适当种类和一定数量的灭火器，并布置在明显和便于取用的地点。冬季施工还应对消防水池、消火栓和灭火器等做好防冻工作。 （6）作业棚和临时生活设施的规划和搭建，必须符合下列要求： 1）临时生活设施应尽可能搭建在距离修建的建筑物20m以外的地区，禁止搭设在高压架空电线的下面，距离高压架空电线的水平距离不应小于6m。 2）临时宿舍与厨房、锅炉房、变电所和汽车库之间的防火距离，应不小于15m。 3）临时宿舍等生活设施，距铁路的中心线以及小量易燃品储藏室间距不小于30m。 4）临时宿舍距火灾危险性大的生产场所不得小于30m。 5）为贮存大量的易燃物品、油料、炸药等所修建的临时仓库，与永久工程或临时宿舍之间的防火间距应根据所贮存的数量，按照有关规定确定。 6）在的场地上修建成批的临时宿舍，应当分组布置，每组最多不超过二幢，组与组之间的防火距离，在城市市区不小于20m,在农村不小于10m。临时宿舍简易楼房的层高应当控制在两层以内，每层应当设置两个安全通道。 7）生产工棚包括仓库，无论有无用火作业或取暖设备，室内最低高度一般不低于2.8m,其门的宽度要大于1.2m，并且要双扇向外。 三、保健急救 施工现场配经过短期培训的急救人员1名，并按规定设置医药保健箱及急救器材，积极开展卫生防病宣传教育。 12、文明施工管理制度 1）、建立厕所卫生制度，保证人员的身心健康； 2）、建立门卫、防盗制度，保证工地处于完全的监控下； 3）、建立文明施工检查制度，保证各项规章制度、各项保证措施得到实施、保持。 四、环境保护 1）、现场召开“施工现场环境保护”工作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。 2）、建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次检查，根据检查情况按《施工现场环境保护管理检查记录表》评比打分，对检查中所发现的问题，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决。 3）、除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、遮挡，实现降噪。 4）、模板、承重架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人 传递。 5）、模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。 6）、加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。 第十三章 应急预案 第一节、危险源的识别及采取措施 高大支模架施工阶段涉及钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点： 1、机械伤害 形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位 应采取的控制措施： （1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。 （2）停机时要拉闸、断电、上锁。 2、触电 形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。 应采取的控制措施： （1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。 （2）按、拆电源应由专业电工操作。 （3）漏电开关等必须灵敏有效。 （4）现场电缆布设规范。 （5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。 4、物体打击 形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。 应采取的控制措施： （1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。 （2）应经常检查所用工具，确保安全有效。 5、高处坠落 形成原因：高处支模防护不到位。 应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范操作，勿猛拉猛撬。 6、坍塌 形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损。 应采取的控制措施： （1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。 （2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。 7、起重伤害 形成原因：模板等吊运不规范。 应采取的控制措施： （1）吊装时应把吊物绑牢固。 （2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。 （3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。 （4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。 （5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。 （6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。 8、高温 形成原因：夏季施工室外温度高 应采取的控制措施：分发消暑药品，科学调整上下班时间。 第二节、应急组织机构 （一）、项目部组成应急响应指挥部，负责应急抢救指挥。由项目经理任指挥部总指挥。 （二）、指挥部下设： 1．联络组：其任务是了解掌握事故情况，负责事故发生后在第一时间通知工程部，根据情况酌情及时通知当地建设行政主管部门、劳动部门。 2．抢险组：其任务是根据指挥组指令，及时负责扑救、抢险，并布置现场人员到医院陪护。当事态无法控制时，立刻通知联络组拨打主管部门电话。 3．疏散组：其任务为在发生事故时，负责人员的疏散、逃生。 4．救护组：其任务是负责负伤人员的救治和送治。 5、保卫组：负责损失控制，物资抢救，阻止与工程无关人员进入现场。 6、调查组：分析事故发生的原因、经过、结果及财务损失等调查报告上报公司。如有上级、部门介入则配合调查。 第三节、应急领导小组 组长： 副组长： 成员： 第四节、指挥部地点和电话 地点： 工程项目部 项目部电话： 第五节、有关联系渠道和方式 集团（本部）工程部： 急救电话：医院----120 火警----119 当地安全生产监察局电话：(0571) 631202 当地安全监督站电话：（0571）631202 附近医院地址：杭州市 人民医院（根据项目实际情况选择） 第六节、应急救援材料准备 序号 1 2 3 4 5 6 7 器材或设备 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 数量 若干 若干 2个 3个 8个 8个 5樘 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 8 9 对讲机 应急车辆 8台 2台 联系指挥求援 应急运输 第七节、施工现场安全事故救护程序 为确保项目部在突发事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作。最大限度地降低员工及相关方财产和人身安全风险，项目部组成应急响应指挥组，全面负责应急抢救工作，全盘统筹应急救援的事务，了解掌握事故情况，及时布置现场抢救，保持与杭钢医院、派出所、安监站、集团公司等有关部门的沟通。 突发事件发生后，立即做好现场秩序维护工作，保护事发现场，采取行之有效的措施制止事故变延扩大，做好当事人周围人员的询问的详细记录，以及有关事故突发的起因，受害人当时的防护措施情况，工作量、操作程序、操作时的动作（或位置）等情况。事发现场保护由协调救护组负责，事件的有关人员询问、调查由善后处理组负责。 与事故有关的物件、痕迹、状态不得破坏，如为抢救受伤者需移动的某些物件，必须做好现场标志，现场所有物件应保持原样，不准冲洗擦试，包括破损物体、残留物、残留物的位置等。 当突发事件发生，项目部管理人员获得信息并确认突发事件后，应立即向项目经理报告事件，项目部立即启动突发事件应急响应程序，抢救组组织项目职工自我救护队进行施救，将伤者转移至地面同时由对外联系组联系有关部门求助。信息传递组及时向公司生产管理部经理上报突发事件的种类，受伤人员的数量、受伤的轻、重等一系列的详细情况和突发事件发展趋势等。 突发事件调查、处理等要求根据集团公司程序文件事故调查处理程序进行。 第八节、事故具体救护要求 (一) 坍塌事故应急准备与响应预案 1、支撑架坍塌 支撑架若发生坍塌，立即组织抢救，协调救护组组织人员进行现场抢救，封闭并保护现场。根据事故现场情况，安排30~100人的抢救人员，分三组进行，分别承担现场挖掘、材料清理和人员救护，由协调救护组组长统一指挥。物资供应组与救护组配合，及时供应挖掘用的机械、工具和伤员运送至医院的车辆。信息传递组在事故发生后立即上报公司生产管理部，由生产管理部逐级上报。同时及时报告至当地有关部门（安监站、建管处等）。 2、救援器材、设备的配备 应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在的事故性质和后果分析，配备应急资源，包括：⑴医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；⑵抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；⑶照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；⑷通信器材：电话、手机、对讲机、报警器；⑸ 交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途；⑹灭火器材：消防栓及消防水带、灭火器等；灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；⑺备紧急使用资金20000元。 (二)：物体打击事故应急准备与响应预案 1、 应急准备 (1)、培训和演练 项目经理负责主持、组织全项目部进行一次按物体打击事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。 (2)、应急物资的准备、维护、保养 应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 2、应急响应 (1)、发生物体打击事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先通知现场安全员，由安全员打事故抢救，电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。最大限度的减少人员和财产损失。 (2)、事故后处理工作 1)查明事故原因及责任人。 2)以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 4)组织所有人员进行事故教育。 5)向所有人员进行事故教育。 6)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。 (三)、机械伤害应急准备与响应预案 1、应急准备 (1)、培训和演练 项目经理负责主持、组织全项目部进行一次按机械伤害事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练，演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。 (2)、应急物资的准备、维护、保养 应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 2、应急响应 (1)、发生机械伤害事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件最大限度的减少人员和财产损失。 (2)、事故后处理工作 1)查明事故原因及责任人。 2)以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 4)组织所有人员进行事故教育。 5)向所有人员进行事故教育。 6)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。 (四)：触电事故应急准备与响应预案 1、应急准备 (1)、培训和演练 项目经理负责主持、组织全项目部进行一次按触电事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。 (2)、应急物资的准备、维护、保养 1)应急物资的准备：简易单架。 2)应急物资要配备齐全并加强日常管理。 2、应急响应 (1)脱离电源对症抢救 当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源。迅速急救，关键是“快” (2)对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源 1)如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。 2)可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线。也可采用干燥木板等绝缘物插入触电者身下，以隔离电源。 3)当电线搭在触电者身上或被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳 索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开提高或挑开电线，使触电者脱离电源。切不可直接去拉触电者。 (3)对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源 1)立即通知有关部门停电。 2)带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。 3)用高压绝缘杆挑开触电者身上的电线。 (4)、事故后处理工作 1)查明事故原因及责任人。 2)以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 3)制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 4)组织所有人员进行事故教育。 5)向所有人员进行事故教育。 6)向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。 (五)：高空坠落事故应急准备和响应预案 1、应急准备 (1)、培训和演练 项目经理负责主持、组织项目部每年进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。 (2)、应急物资的准备、维护、保养 1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。 2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 (3)、防坠落措施 1)脚手架材质必须符合国家标准：钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的钢扣件。脚手架的搭设必须按照方案实施. 2)临边施工区域，对人或物构成危险的地方必须支搭防护棚，确保人、物的安全。高处作业使用的铁凳、木凳间需搭设脚手板的，间距不得大于2m，高处作业，严禁投扔物料。 3)高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业 2、应急响应 (1)、一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。 (2)、处理程序 1)查明事故原因及责任人。 2)制定有效的防范措施，防止类似事故发生。 3)对所有员工进行事故教育。 4)宣布事故处理结果。 5)以书面形式向上级报告。 (六)：火灾 发生潜在(事故)事件物质：吸烟、火种、明火作业 发生潜在(事故)事件场所：办公、生产作业、休息区域、油料存放区 发生潜在(事故)事件场所配备器材：灭火器材、消防水源 应急计划：每年一次 应急准备和响应物资：简易担架、跌打损伤药品、灭火器材 1、应急准备 (1)培训和演练 项目经理负责主持、组织全项目部每年进行一次按火灾事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。 (2)应急物资的维护、保养及测试 1)加强对各种消防器材消防设施的日常管理，机关要配齐、配全灭火器。消防栓确定专人负责，定期检查、测试，随时保持良好状态。 2)保卫人员每月检查—次灭火器及消防设施。 3)每季度进行一次消防栓检查和测试保持良好状态。 2、应急响应 (1)为了防止各种火灾事故的发生，项目部的施工：现场，应设置明显的安全出入口标志牌，组建防火小组。组长由项目经理承担，组员：生产负责人、安全员、各专业工长、技术员、质检员、值勤人员，项目经理为现场总负责人，生产负责人负责现场扑救工作，各专业各负其责。安全员负责组织有关人员联系就近医院，将伤员外送或就地护理。重点防火部位：油漆仓库应设在有充足水源、消防车能驶到的地方，仓库四周应有不小于3．5米的平坦空地作为消防通道。通道上禁止堆放障碍物。在施工过程中，如电线起火，应用干粉灭火器或防火砂， 禁止使用水灭火，以免发生触电事故。使伤害减少到最低程度。 (2)项目部火灾处理程序 1)发生火情后，项目经理组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触心事故发生。 2)火灾事故后，保护现场，组织抢救人员和财产，为防止事故扩大，必须以最快的方式逐级上报，如实汇报，不得隐瞒。 (3)写出书面报告，内容包括： 1)发生的时间、地点、企业名称。 2)事故发生简要经过、伤亡人数和经济损失的初步估计 3)事故的原因判断。 4)事故发生后采取的措施及控制情况。 5)找出负责人，制定防止火灾发生的预防措施。 第九节、应急培训与演练 1、培训 应急培训内容根据公司相关文件和教材组织全体职工学习，并作为考核内容。同时必须保证内容的浅显易懂和针对性要强。其主要内容有如下几个方面： （1）相关安全知识教育，包括险情的识别、各种不安全因素的种类、针对预防措施和处理过程； （2） 相关安全技能教育，包括常规人员抢救技能、事故常规处理方法，火灾等危险情况发生时的自我保证措施； （3）事故案例教育，主要通过一些典型事故进行原因分析、事故教训及预防事故发生所采取的措施教育职工。 当事故妥善处理完成后，项目经理应组织人员针对事故发生原因，处理措施进行分析，编写事故处理总结材料，作为应急预案评价依据。针对实际情况处理效果，对应急预案进行适当修改，使其更符合今后施工情况。 2、应急演练 应急演练是贯彻“安全生产，以防为主”主要思想的一项重要措施。因此，项目部的应急演练采用定期培训、组织比赛等多种形式开展。 应急演练情况汇总表 演练对象 每年演练和培训时间 演练内容和培训形式 备注 火灾应急演练，触电事故应急演练，件应急演练等 1.学习例会和演1.组织专项学习例会，全体人练每半年一次 项目经理 30学时 中参加，由专员主讲组织相关2.讲座不定期举班组进行相应实战模拟演练，行，至少3次 并进行评分。 全主管部门相关人员主讲。 3.汛期前或特殊2.组织相应讲座，请公司及安情况增加一次 附件 计算书及相关图纸 食堂梁600×1200模板（门架）计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 HR重型门架计算书 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) WKL-6/7/8 600×1200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 4.8 15.15 二、荷载设计 面板G1k1 面板及小梁G1k2 楼板模板G1k3 模板及其支架G1k4 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值 混凝土梁内附加材料自重标准值G4k(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 233梁G3k1 2 1.5 0 0.48 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁侧无板，门架垂直梁轴线 门架搭配形式 门架交错支撑形式 门架跨距lb(mm) 梁底最左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底最右侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 结构重要性系数γ0 可变荷载的组合值系数φc 门架+调整架+调节杆 不设置交错单门架 900 500 500 150 300 结构表面外露 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 1 1 设计简图如下： 重型门架(HR)立面图1 重型门架(HR)立面图2 重型门架(HR)平面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q1＝γ0×[1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×1.2)+1.4×1×2]×0.6=26.7kN/m q1静＝γ0×1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=1×1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×1.2)×0.6=24.867kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×1×2×0.6=1.68kN/m q2＝(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=[0.1+(24+1.5+0)×1.2]×0.6＝18.42kN/m 1、抗弯验算 σ＝Mmax/W＝(0.107 q1静l2+0.121 q1活l2)×106/ W ＝(0.107×24.867×0.152+0.121×1.68×0.152)×106/22500 ＝2.8N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×18.42×1504/(100×10000×168750)＝0.035mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×24.867×0.15+1.223×1.68×0.15＝4.572kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1.143q2l＝1.143×18.42×0.15＝3.158kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422钢管 205 206000 12.19 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3.5 125 5.08 承载能力极限状态 q1=γ0 ×1.35 ×(G1k2-G1k1)×l=1 ×1.35 ×(0.3-0.1)×0.15=0.0405kN/m q2=Rmax/b=4.572/0.6=7.619kN/m q=q1+q2=7.619+0.04=7.66kN/m F1=γ0×1.35×G1k3×l×h =1 ×1.35 ×0.5×0.15×(1.2-0.15)=0.121kN/m F2=γ0×1.35×G1k3×l×h =1 ×1.35 ×0.5×0.15×(1.2-0.15)=0.121kN/m 正常使用极限状态 q'1= (G1k2-G1k1)×l =(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/m q'2= R'max /b =3.158/0.6=5.2kN/m q'=q'1+q'2=0.03+5.2=5.294kN/m F'1=G1k3×l×h =0.5×0.15×1.2=0.09kN/m F'2=G1k3×l×h =0.5×0.15×1.2=0.09kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.816×106/5080＝160.534N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax＝2.427kN τmax＝2Vmax/A=2×2.427×1000/4＝9.926N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) νmax＝2.32mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝2.427kN，R2＝2.427kN 正常使用极限状态 R1'＝1.684kN，R2'＝1.684kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝1.213kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝0.842kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.6×106/5080＝107.453N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝3.0kN τmax＝2Vmax/A=2×3.0×1000/4＝12.4N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.429mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝7.283kN 七、调节杆受压稳定性验算 调整架代号 调整架加强立杆高h2 (mm) 调整架立杆截面惯性矩I02(mm) 4HR108 1100 107800 调整架高h02(mm) 调整架立杆钢管截面面积A2(mm) 调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm) 421350 424 107800 调节杆型号 调节杆固定状态 调节杆钢管类型 HR201 自由 Ф48×3.5 调节杆伸出长度L0(mm) 调节杆抗压承载力容许值[N](kN) 调节杆截面惯性矩Ix1(mm) 41200 60 121900 调节杆截面抵抗矩W1x (mm) 调节杆的截面积A(mm) 235080 4 调节杆截面回转半径ix1(mm) 钢管弹性模量E(N/mm) 215.8 206000 由前面计算可知，N=2×Rmax＝2 × 7.283 = 14.567kN I= I02+I2×h2/h02=107800+107800×1100/1350=195637.037mm4 i=(I/A2)1/2=(195637.037/424)1/2=21.48mm λx=(((1+ I02/Ix1)/2)1/2L0)/i=(((1+107800/121900)/2)1/2×1200)/21.48=.225,查规范表D得φx =0.852 自由状态: NEX=π2 EA/λx 2 =π2×206000×4/.2252=337777.572 N N/(φxA)+βmxMx/(W1x(1-0.8N/NEX))=14566.563/(0.852×4) + 14566.563×48/2/(5080×(1-0.8×14566.563/337777.572))=106.24 N/mm2≤[N]/ A=60000/4=122.699 N/mm2 满足要求 八、链销验算 链销直径d1(mm) 链销抗剪强度容许值[fv]( N/mm) 212 75 链销孔直径d2(mm) 链销处钢管壁承压强度容许值[fc] (N/mm) 215 320 1、链销抗剪承载力验算 An=π d12/4=3.14×122/4=113.04 mm2 N/(2An)=14566.563/(2×113.04)=.431 N/mm2≤fv=75 N/mm2 满足要求 2、链销处钢管端面承压验算 Ac=2 d1 t =2×12×3=72mm2 N/Ac= 14566.563/72=202.313 N/mm2≤fc=320 N/mm2 满足要求 九、门架稳定性验算 门架型号 门架高h01(mm) 门架加强杆钢管类型 门架立柱钢管截面面积A1(mm) 门架加强立杆截面惯性矩I1(mm) 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 42HR108 1700 Ф48×3 424 107800 300 门架宽b1(mm) 门架立柱钢管类型 门架加强立杆高h1(mm) 门架立杆截面惯性矩I01(mm) 垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 扫地杆钢管类型 41000 Ф48×3 1500 107800 2 Ф48×3 调整架型号 调整架高h02(mm) 调整架加强立杆高h2 (mm) 调整架立杆钢管截面面积A2(mm) 调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm) 42HR108 1350 1100 424 107800 调整架宽b2(mm) 调整架立柱钢管类型 调整架加强杆钢管类型 调整架立杆截面惯性矩I02(mm) 41000 Ф48×3 Ф48×3 107800 门架(榀)重量Gmk(kN) 交叉支撑(副)重量Gjk(kN) 水平架(榀)重量Gpk(kN) 脚手板(块)重量Gbk(kN) 连接棒(个)重量Glk(kN) 链销(根)重量Gsk(kN) 直角扣件重量Gzk(kN) 旋转扣件重量Gxk(kN) 0.22 0.04 0.16 0.18 0.01 0.01 0.02 0.02 附件重量Gfk(kN) 交叉支撑(副)数量nj 水平架(榀)数量np 脚手板(块)数量nb 连接棒(个)数量nl 链销(根)数量ns 直角扣件数量nz 旋转扣件数量nx 0.05 2 1 2 2 2 1 4 调整架(榀)重量Gmk2(kN) 0.18 调整架交叉支撑(副)重量Gjk2(kN) 0.03 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 交叉支撑钢管截面惯性矩Ij(mm) 4Ф48×3 Ф48×3 5步4设 Ф48×3 107776.575 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度lj(m) 调整架交叉支撑长度lj1(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 1.5 1.3 调整架稳定性分析： Ij h02/( I02lj1)=107776.575×1350/(107800×1300)=1.038≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk12(kN) NGk12=(h02+L0)×(Gmk2+Gjk2nj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)/h02 =(1.35+1.2)×(0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)/1.35 =1.315 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk22(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.9))=67.046 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk22=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5 h01)+Gfk)×(h02+L0) =((2×0.9/cos(67.046)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.9×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×(1.35+1.2)=0.36 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk32(kN) NGK32=[(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2×h+b) ]× 0.9 =((24+1.5+0)×0.6×1.2+0.5×(2×1.2+0.6))×0.9 =17.874 kN 静荷载标准值总计：NG2=NGk12+ NGk22+ NGk32 =1.315+0.36+17.874=19.8 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k2=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.6×0.9=1.62 kN MW2 = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.9×22/10=0.172 kN*m N=γ0 max[1.35 NG2 +1.4 NQ1k2，1.35 NG2 +φc×1.4(NQ1k2+2Mw2/ b2)] =1×max[1.35×19.8 +1.4×1.62,1.35×19.8 +1×1.4×(1.62+2×0.172/1)] =28.658 kN I= I02+I2×h2/h02=107800+107800×1100/1350=195637.037 mm4 i =(I/A2)1/2 =(195637.037/424)1/2＝21.48 mm λ=k0h02/i=1.13×1350/21.48=71.018，查规范表D得，φ＝0.793 σ＝N/(kφA)＝28658.123/(0.9×0.793×424×2)＝47.352N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 调节杆、调整架的重量按门架高度比例计算，普通门架稳定性分析： Ij h01/( I01lj)=107776.575×1700/(107800×1.5×1000)=1.133≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk1(kN) NGk1=(Gmk+Gjknj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)×((H-h)/h01)=(0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)×((15.15-1.2)/1.7)=6.204 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk2(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.9))=67.046 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk2=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5×h01)+Gfk)×(H-h) =((2×0.9/cos(67.046)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.9×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×(15.15-1.2)=1.967 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk3(kN) NGK3=[(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2 h+b) ]×lb =((24+1.5+0)×0.6×1.2+0.5×(2×1.2+0.6))×0.9 =17.874 kN 静荷载标准值总计：NG=NGk1+ NGk2+ NGk3 =6.204 + 1.967 + 17.874=26.045 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.6×0.9=1.62 kN MW = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.9×22/10=0.172 kN·m N=γ0 max[1.35 NG +1.4 NQ1k，1.35 NG +φc×1.4(NQ1k+2Mw/ b1)] =1×max[1.35×26.045 +1.4×1.62,1.35×26.045 +1×1.4×(1.62+2×0.172/1)] =37.91 KN I= I01+I1×h1/h01=107800+107800×1500/1700=202917.7 mm4 i =(I/A1)1/2 =(202917.7/424)1/2=(202917.7/424)1/2＝21.876 mm λ=k0h01/i=1.13×1700/21.876=87.811，查规范表D得，φ＝0.716 σ＝N/(kφA)＝37910.196/(0.9×0.716×424×2)＝69.375N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 十、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"门架稳定性验算\"一节计算可知可调托座最大受力N Rmax＝N/2=37.91/2=18.955 kN≤[N]＝30kN 满足要求 十一、立柱地基基础计算 地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/2(mfA)＝18.955/(1×0.15)＝126.367kPa ≤fak＝140kPa 满足要求 食堂520×1200梁模板（门架）计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) WKL-9 520×1200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 4.8 15.15 二、荷载设计 面板G1k1 面板及小梁G1k2 楼板模板G1k3 模板及其支架G1k4 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值 混凝土梁内附加材料自重标准值G4k(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 233梁G3k1 2 1.5 0 0.48 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 门架搭配形式 门架交错支撑形式 梁侧无板，门架垂直梁轴线 门架+调整架 不设置交错单门架 门架跨距lb(mm) 梁底最左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底最右侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 结构重要性系数γ0 可变荷载的组合值系数φc 900 500 500 150 300 结构表面外露 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 1 1 设计简图如下： 重型门架(HR)立面图1 重型门架(HR)立面图2 重型门架(HR)平面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 W＝bh2/6=520×15×15/6＝19500mm3，I＝bh3/12=520×15×15×15/12＝146250mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q1＝γ0×[1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×1.2)+1.4×1×2]×0.52=23.0074kN/m q1静＝γ0×1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=1×1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×1.2)×0.52=21.5514kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×1×2×0.52=1.456kN/m q2＝(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=[0.1+(24+1.5+0)×1.2]×0.52＝15.9kN/m 1、抗弯验算 σ＝Mmax/W＝(0.107 q1静l2+0.121 q1活l2)×106/ W ＝(0.107×21.551×0.152+0.121×1.456×0.152)×106/19500 ＝2.8N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×15.9×1504/(100×10000×146250)＝0.035mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×21.551×0.15+1.223×1.456×0.15＝3.962kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1.143q2l＝1.143×15.9×0.15＝2.737kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422钢管 205 206000 12.19 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3.5 125 5.08 承载能力极限状态 q1=γ0 ×1.35 ×(G1k2-G1k1)×l=1 ×1.35 ×(0.3-0.1)×0.15=0.0405kN/m q2=Rmax/b=3.962/0.52=7.619kN/m q=q1+q2=7.619+0.04=7.66kN/m F1=γ0×1.35×G1k3×l×h =1 ×1.35 ×0.5×0.15×(1.2-0.15)=0.121kN/m F2=γ0×1.35×G1k3×l×h =1 ×1.35 ×0.5×0.15×(1.2-0.15)=0.121kN/m 正常使用极限状态 q'1= (G1k2-G1k1)×l =(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/m q'2= R'max /b =2.737/0.52=5.2kN/m q'=q'1+q'2=0.03+5.2=5.294kN/m F'1=G1k3×l×h =0.5×0.15×1.2=0.09kN/m F'2=G1k3×l×h =0.5×0.15×1.2=0.09kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.757×106/5080＝148.962N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax＝2.122kN τmax＝2Vmax/A=2×2.122×1000/4＝8.68N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) νmax＝2.119mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝2.122kN，R2＝2.122kN 正常使用极限状态 R1'＝1.474kN，R2'＝1.474kN 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝1.061kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝0.737kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.477×106/5080＝93.988N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝2.671kN τmax＝2Vmax/A=2×2.671×1000/4＝10.924N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.375mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm 满足要求！ 七、门架稳定性验算 门架型号 门架高h01(mm) 门架加强杆钢管类型 门架立柱钢管截面面积A1(mm) 门架加强立杆截面惯性矩I1(mm) 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 42HR108 1700 Ф48×3 424 107800 300 门架宽b1(mm) 门架立柱钢管类型 门架加强立杆高h1(mm) 门架立杆截面惯性矩I01(mm) 垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 扫地杆钢管类型 41000 Ф48×3 1500 107800 2 Ф48×3 调整架型号 HR108 调整架宽b2(mm) 1000 调整架高h02(mm) 调整架加强立杆高h2 (mm) 调整架立杆钢管截面面积A2(mm) 调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm) 421350 1100 424 107800 调整架立柱钢管类型 调整架加强杆钢管类型 调整架立杆截面惯性矩I02(mm) 4Ф48×3 Ф48×3 107800 门架(榀)重量Gmk(kN) 交叉支撑(副)重量Gjk(kN) 水平架(榀)重量Gpk(kN) 脚手板(块)重量Gbk(kN) 连接棒(个)重量Glk(kN) 链销(根)重量Gsk(kN) 直角扣件重量Gzk(kN) 旋转扣件重量Gxk(kN) 调整架(榀)重量Gmk2(kN) 0.22 0.04 0.16 0.18 0.01 0.01 0.02 0.02 0.18 附件重量Gfk(kN) 交叉支撑(副)数量nj 水平架(榀)数量np 脚手板(块)数量nb 连接棒(个)数量nl 链销(根)数量ns 直角扣件数量nz 旋转扣件数量nx 调整架交叉支撑(副)重量Gjk2(kN) 0.05 2 1 2 2 2 1 4 0.03 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 交叉支撑钢管截面惯性矩Ij(mm) 4Ф48×3 Ф48×3 5步4设 Ф48×3 107776.575 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度lj(m) 调整架交叉支撑长度lj1(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 1.5 1.3 调整架稳定性分析： Ij h02/( I02lj1)=107776.575×1350/(107800×1300)=1.038≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk12(kN) NGk12=h02×(Gmk2+Gjk2nj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)/h02 =1.35×(0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)/1.35 =0.696 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk22(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.9))=67.046 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk22=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5 h01)+Gfk)×h02 =((2×0.9/cos(67.046)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.9×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×1.35=0.19 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk32(kN) NGK32=[(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2×h+b) ]× 0.9 =((24+1.5+0)×0.52×1.2+0.5×(2×1.2+0.52))×0.9 =15.635 kN 静荷载标准值总计：NG2=NGk12+ NGk22+ NGk32 =0.696+0.19+15.635=16.521 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k2=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.52×0.9=1.404 kN MW2 = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.9×22/10=0.172 kN*m N=γ0 max[1.35 NG2 +1.4 NQ1k2，1.35 NG2 +φc×1.4(NQ1k2+2Mw2/ b2)] =1×max[1.35×16.521 +1.4×1.404,1.35×16.521 +1×1.4×(1.404+2×0.172/1)] =24.269 kN I= I02+I2×h2/h02=107800+107800×1100/1350=195637.037 mm4 i =(I/A2)1/2 =(195637.037/424)1/2＝21.48 mm λ=k0h02/i=1.13×1350/21.48=71.018，查规范表D得，φ＝0.793 σ＝N/(kφA)＝24269.169/(0.9×0.793×424×2)＝40.1N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 调节杆、调整架的重量按门架高度比例计算，普通门架稳定性分析： Ij h01/( I01lj)=107776.575×1700/(107800×1.5×1000)=1.133≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk1(kN) NGk1=(Gmk+Gjknj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)×((H-h)/h01)=(0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)×((15.15-1.2)/1.7)=6.204 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk2(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.9))=67.046 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk2=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5×h01)+Gfk)×(H-h) =((2×0.9/cos(67.046)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.9×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×(15.15-1.2)=1.967 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk3(kN) NGK3=[(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2 h+b) ]×lb =((24+1.5+0)×0.52×1.2+0.5×(2×1.2+0.52))×0.9 =15.635 kN 静荷载标准值总计：NG=NGk1+ NGk2+ NGk3 =6.204 + 1.967 + 15.635=23.806 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.52×0.9=1.404 kN MW = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.9×22/10=0.172 kN·m N=γ0 max[1.35 NG +1.4 NQ1k，1.35 NG +φc×1.4(NQ1k+2Mw/ b1)] =1×max[1.35×23.806 +1.4×1.404,1.35×23.806 +1×1.4×(1.404+2×0.172/1)] =34.585 KN I= I01+I1×h1/h01=107800+107800×1500/1700=202917.7 mm4 i =(I/A1)1/2 =(202917.7/424)1/2=(202917.7/424)1/2＝21.876 mm λ=k0h01/i=1.13×1700/21.876=87.811，查规范表D得，φ＝0.716 σ＝N/(kφA)＝34584.876/(0.9×0.716×424×2)＝63.29N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"门架稳定性验算\"一节计算可知可调托座最大受力N Rmax＝N/2=34.585/2=17.292 kN≤[N]＝30kN 满足要求 九、立柱地基基础计算 地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/2(mfA)＝17.292/(1×0.15)＝115.283kPa ≤fak＝140kPa 满足要求 报告厅梁500×1400模板（门架）计算书 计算依据： 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) YWKL-91/2 500×1400 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 21.19 15.15 二、荷载设计 面板G1k1 面板及小梁G1k2 楼板模板G1k3 模板及其支架G1k4 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板G3k2 施工人员及设备荷载标准值 混凝土梁内附加材料自重标准值G4k(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 233梁G3k1 1.5 1.1 2 0 0.48 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 门架搭配形式 门架交错支撑形式 门架跨距lb(mm) 梁左侧楼板立柱距梁中心线距离(mm) 梁右侧楼板立柱距梁中心线距离(mm) 梁底最左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底最右侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 结构重要性系数γ0 可变荷载的组合值系数φc 梁两侧有板，门架垂直梁轴线 门架+调整架 不设置交错单门架 800 900 900 500 500 120 200 结构表面外露 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 1 1 设计简图如下： 重型门架(HR)立面图1 重型门架(HR)立面图2 重型门架(HR)平面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 W＝bh2/6=500×15×15/6＝18750mm3，I＝bh3/12=500×15×15×15/12＝140625mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q1＝γ0×[1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×1.4)+1.4×1×2]×0.5=25.565kN/m q1静＝γ0×1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=1×1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×1.4)×0.5=24.165kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×1×2×0.5=1.4kN/m q2＝(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=[0.1+(24+1.5+0)×1.4]×0.5＝17.9kN/m 1、抗弯验算 σ＝Mmax/W＝(0.107 q1静l2+0.121 q1活l2)×106/ W ＝(0.107×24.165×0.122+0.121×1.4×0.122)×106/18750 ＝2.116N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×17.9×1204/(100×10000×140625)＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×24.165×0.12+1.223×1.4×0.12＝3.52kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1.143q2l＝1.143×17.9×0.12＝2.455kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 22钢管 205 206000 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3.5 125 5.08 小梁截面惯性矩I(cm) 412.19 承载能力极限状态 q1=γ0 ×1.35 ×(G1k2-G1k1)×l=1 ×1.35 ×(0.3-0.1)×0.12=0.0324kN/m q2=Rmax/b=3.52/0.5=7.04kN/m q=q1+q2=7.04+0.032=7.072kN/m F1=1×[ 1.35×(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)+1.4×φc×Q1k]×l×(0.9-b/2)/2+γ0×1.35×G1k3×l×(h-0.12) =1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×1 ×2]×0.12×(0.9-0.5/2)/2+1 ×1.35 ×0.5×0.12×(1.4-0.12)=0.377kN/m F2=1×[ 1.35×(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)+1.4×φc×Q1k]×l×(0.9-b/2)/2+γ0×1.35×G1k3×l×(h-0.12) =1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×1 ×2]×0.12×(0.9-0.5/2)/2+1 ×1.35 ×0.5×0.12×(1.4-0.12)=0.377kN/m 正常使用极限状态 q'1= (G1k2-G1k1)×l =(0.3-0.1)×0.12=0.024kN/m q'2= R'max /b =2.455/0.5=4.91kN/m q'=q'1+q'2=0.024+4.91=4.934kN/m F'1=(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×l×(0.9-b/2)/2+G1k3×l×(h-0.12) =(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.12×(0.9-0.5/2)/2+0.5×0.12×(1.4-0.12)=0.198kN/m F'2=(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×l×(0.9-b/2)/2+G1k3×l×(h-0.12) =(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.12×(0.9-0.5/2)/2+0.5×0.12×(1.4-0.12)=0.198kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.749×106/5080＝147.522N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax＝2.153kN τmax＝2Vmax/A=2×2.153×1000/4＝8.806N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) νmax＝2.052mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝2.153kN，R2＝2.153kN 正常使用极限状态 R1'＝1.437kN，R2'＝1.437kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 206000 125 5.08 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3.5 205 12.19 由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝1.076kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝0.719kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.572×106/5080＝112.6N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝4.052kN τmax＝2Vmax/A=2×4.052×1000/4＝16.573N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.526mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！ 七、门架稳定性验算 门架型号 门架高h01(mm) 门架加强杆钢管类型 门架立柱钢管截面面积A1(mm) 门架加强立杆截面惯性矩I1(mm) 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 42HR108 1700 Ф48×3 424 107800 300 门架宽b1(mm) 门架立柱钢管类型 门架加强立杆高h1(mm) 门架立杆截面惯性矩I01(mm) 垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 扫地杆钢管类型 41000 Ф48×3 1500 107800 2 Ф48×3 调整架型号 调整架高h02(mm) 调整架加强立杆高h2 (mm) HR108 1350 1100 调整架宽b2(mm) 调整架立柱钢管类型 调整架加强杆钢管类型 1000 Ф48×3 Ф48×3 调整架立杆钢管截面面积A2(mm) 调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm) 42424 107800 调整架立杆截面惯性矩I02(mm) 4107800 门架(榀)重量Gmk(kN) 交叉支撑(副)重量Gjk(kN) 水平架(榀)重量Gpk(kN) 脚手板(块)重量Gbk(kN) 连接棒(个)重量Glk(kN) 链销(根)重量Gsk(kN) 直角扣件重量Gzk(kN) 旋转扣件重量Gxk(kN) 调整架(榀)重量Gmk2(kN) 0.22 0.04 0.16 0.18 0.01 0.01 0.02 0.02 0.18 附件重量Gfk(kN) 交叉支撑(副)数量nj 水平架(榀)数量np 脚手板(块)数量nb 连接棒(个)数量nl 链销(根)数量ns 直角扣件数量nz 旋转扣件数量nx 调整架交叉支撑(副)重量Gjk2(kN) 0.05 2 1 2 2 2 1 4 0.03 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 交叉支撑钢管截面惯性矩Ij(mm) 4Ф48×3 Ф48×3 5步4设 Ф48×3 107776.575 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度lj(m) 调整架交叉支撑长度lj1(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 1.5 1.3 调整架稳定性分析： Ij h02/( I02lj1)=107776.575×1350/(107800×1300)=1.038≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk12(kN) NGk12=h02×(Gmk2+Gjk2nj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)/h02 =1.35×(0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)/1.35 =0.696 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk22(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.8))=69.37 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk22=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5 h01)+Gfk)×h02 =((2×0.8/cos(69.37)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.8×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×1.35=0.188 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk32(kN) NGK32=[(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×(0.9-b/2+0.9-b/2)/2+(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2(h-0.12)+b) ]×0.8 =((0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.5/2+0.9-0.5/2)/2+(24+1.5+0)×0.5×1.4+0.5×(2×(1.4-0.12)+0.5))×0.8 =17.122 kN 静荷载标准值总计：NG2=NGk12+ NGk22+ NGk32 =0.696+0.188+17.122=18.006 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k2=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.5×0.8=1.2 kN MW2 = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.8×22/10=0.153 kN*m N=γ0 max[1.35 NG2 +1.4 NQ1k2，1.35 NG2 +φc×1.4(NQ1k2+2Mw2/ b2)] =1×max[1.35×18.006 +1.4×1.2,1.35×18.006 +1×1.4×(1.2+2×0.153/1)] =25.988 kN I= I02+I2×h2/h02=107800+107800×1100/1350=195637.037 mm4 i =(I/A2)1/2 =(195637.037/424)1/2＝21.48 mm λ=k0h02/i=1.13×1350/21.48=71.018，查规范表D得，φ＝0.793 σ＝N/(kφA)＝25988.227/(0.9×0.793×424×2)＝42.94N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 调节杆、调整架的重量按门架高度比例计算，普通门架稳定性分析： Ij h01/( I01lj)=107776.575×1700/(107800×1.5×1000)=1.133≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk1(kN) NGk1=(Gmk+Gjknj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)×((H-h)/h01)=(0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)×((15.15-1.4)/1.7)=6.115 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk2(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.8))=69.37 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk2=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5×h01)+Gfk)×(H-h) =((2×0.8/cos(69.37)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.8×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×(15.15-1.4)=1.913 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk3(kN) NGK3=[(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×(0.9-b/2+0.9-b/2)/2+(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2(h-0.12)+b) ]×lb =((0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.5/2+0.9-0.5/2)/2+(24+1.5+0)×0.5×1.4+0.5×(2×(1.4-0.12)+0.5))×0.8 =17.122 kN 静荷载标准值总计：NG=NGk1+ NGk2+ NGk3 =6.115 + 1.913 + 17.122=25.15 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.5×0.8=1.2 kN MW = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.8×22/10=0.153 kN·m N=γ0 max[1.35 NG +1.4 NQ1k，1.35 NG +φc×1.4(NQ1k+2Mw/ b1)] =1×max[1.35×25.15 +1.4×1.2,1.35×25.15 +1×1.4×(1.2+2×0.153/1)] =36.061 KN I= I01+I1×h1/h01=107800+107800×1500/1700=202917.7 mm4 i =(I/A1)1/2 =(202917.7/424)1/2=(202917.7/424)1/2＝21.876 mm λ=k0h01/i=1.13×1700/21.876=87.811，查规范表D得，φ＝0.716 σ＝N/(kφA)＝36061.152/(0.9×0.716×424×2)＝65.992N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"门架稳定性验算\"一节计算可知可调托座最大受力N Rmax＝N/2=36.061/2=18.031 kN≤[N]＝30kN 满足要求 九、立柱地基基础计算 地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/2(mfA)＝18.031/(1×0.15)＝120.204kPa ≤fak＝140kPa 满足要求 报告厅400×800梁模板（门架）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2010 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) WKL-1/2/3/4/5/6 400×800 120 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.5 9.55 二、荷载设计 面板G1k1 面板及小梁G1k2 楼板模板G1k3 模板及其支架G1k4 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板G3k2 施工人员及设备荷载标准值 混凝土梁内附加材料自重标准值G4k(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 233梁G3k1 1.5 1.1 2 0 0.48 三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，门架垂直梁轴线 门架搭配形式 门架交错支撑形式 门架跨距lb(mm) 梁左侧楼板立柱距梁中心线距离(mm) 梁右侧楼板立柱距梁中心线距离(mm) 梁底最左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底最右侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底支撑小梁间距(mm) 梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 结构重要性系数γ0 可变荷载的组合值系数φc 门架+调整架 不设置交错单门架 800 900 900 500 500 250 200 结构表面外露 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 1 1 设计简图如下： 重型门架(HR)立面图1 重型门架(HR)立面图2 重型门架(HR)平面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 W＝bh2/6=400×15×15/6＝15000mm3，I＝bh3/12=400×15×15×15/12＝112500mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下： q1＝γ0×[1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×0.8)+1.4×1×2]×0.4=12.19kN/m q1静＝γ0×1.35×(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=1×1.35×(0.1+ (24+1.5+0)×0.8)×0.4=11.07kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×1×2×0.4=1.12kN/m q2＝(G1k1+ (G2k+G3k1+G4k)×h)×b=[0.1+(24+1.5+0)×0.8]×0.4＝8.2kN/m 1、抗弯验算 σ＝Mmax/W＝(0.107 q1静l2+0.121 q1活l2)×106/ W ＝(0.107×11.07×0.252+0.121×1.12×0.252)×106/15000 ＝5.5N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×8.2×2504/(100×10000×112500)＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×11.07×0.25+1.223×1.12×0.25＝3.506kN 标准值(正常使用极限状态) R'max＝1.143q2l＝1.143×8.2×0.25＝2.343kN 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2钢管 205 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2Ф48×3.5 125 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 42206000 12.19 小梁截面抵抗矩W(cm) 35.08 承载能力极限状态 q1=γ0 ×1.35 ×(G1k2-G1k1)×l=1 ×1.35 ×(0.3-0.1)×0.25=0.0675kN/m q2=Rmax/b=3.506/0.4=8.7kN/m q=q1+q2=8.7+0.067=8.832kN/m F1=1×[ 1.35×(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)+1.4×φc×Q1k]×l×(0.9-b/2)/2+γ0×1.35×G1k3×l×(h-0.12) =1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×1 ×2]×0.25×(0.9-0.4/2)/2+1 ×1.35 ×0.5×0.25×(0.8-0.12)=0.727kN/m F2=1×[ 1.35×(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)+1.4×φc×Q1k]×l×(0.9-b/2)/2+γ0×1.35×G1k3×l×(h-0.12) =1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×1 ×2]×0.25×(0.9-0.4/2)/2+1 ×1.35 ×0.5×0.25×(0.8-0.12)=0.727kN/m 正常使用极限状态 q'1= (G1k2-G1k1)×l =(0.3-0.1)×0.25=0.05kN/m q'2= R'max /b =2.343/0.4=5.858kN/m q'=q'1+q'2=0.05+5.858=5.908kN/m F'1=(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×l×(0.9-b/2)/2+G1k3×l×(h-0.12) =(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.25×(0.9-0.4/2)/2+0.5×0.25×(0.8-0.12)=0.357kN/m F'2=(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×l×(0.9-b/2)/2+G1k3×l×(h-0.12) =(0.1+(24+1.1)×0.12)×0.25×(0.9-0.4/2)/2+0.5×0.25×(0.8-0.12)=0.357kN/m 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.921×106/5080＝181.222N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax＝2.513kN τmax＝2Vmax/A=2×2.513×1000/4＝10.28N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) νmax＝2.299mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R1＝2.513kN，R2＝2.513kN 正常使用极限状态 R1'＝1.5kN，R2'＝1.5kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 206000 125 5.08 主梁材料规格(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42Ф48×3.5 205 12.19 由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝1.257kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝0.777kN 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.321×106/5080＝63.223N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝2.383kN τmax＝2Vmax/A=2×2.383×1000/4＝9.748N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.245mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm 满足要求！ 七、门架稳定性验算 门架型号 门架高h01(mm) 门架加强杆钢管类型 门架立柱钢管截面面积A1(mm) 门架加强立杆截面惯性矩I1(mm) 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 42HR108 1700 Ф48×3 424 107800 300 门架宽b1(mm) 门架立柱钢管类型 门架加强立杆高h1(mm) 门架立杆截面惯性矩I01(mm) 垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 扫地杆钢管类型 41000 Ф48×3 1500 107800 2 Ф48×3 调整架型号 调整架高h02(mm) HR108 1350 调整架宽b2(mm) 调整架立柱钢管类型 1000 Ф48×3 调整架加强立杆高h2 (mm) 调整架立杆钢管截面面积A2(mm) 调整架加强立杆截面惯性矩I2(mm) 421100 424 107800 调整架加强杆钢管类型 调整架立杆截面惯性矩I02(mm) 4Ф48×3 107800 门架(榀)重量Gmk(kN) 交叉支撑(副)重量Gjk(kN) 水平架(榀)重量Gpk(kN) 脚手板(块)重量Gbk(kN) 连接棒(个)重量Glk(kN) 链销(根)重量Gsk(kN) 直角扣件重量Gzk(kN) 旋转扣件重量Gxk(kN) 调整架(榀)重量Gmk2(kN) 0.22 0.04 0.16 0.18 0.01 0.01 0.02 0.02 0.18 附件重量Gfk(kN) 交叉支撑(副)数量nj 水平架(榀)数量np 脚手板(块)数量nb 连接棒(个)数量nl 链销(根)数量ns 直角扣件数量nz 旋转扣件数量nx 调整架交叉支撑(副)重量Gjk2(kN) 0.05 2 1 2 2 2 1 4 0.03 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 交叉支撑钢管截面惯性矩Ij(mm) 4Ф48×3 Ф48×3 5步4设 Ф48×3 107776.575 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度lj(m) 调整架交叉支撑长度lj1(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 1.5 1.3 调整架稳定性分析： Ij h02/( I02lj1)=107776.575×1350/(107800×1300)=1.038≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk12(kN) NGk12=h02×(Gmk2+Gjk2nj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)/h02 =1.35×(0.18+0.03×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)/1.35 =0.696 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk22(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.8))=69.37 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk22=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5 h01)+Gfk)×h02 =((2×0.8/cos(69.37)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.8×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×1.35=0.188 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk32(kN) NGK32=[(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×(0.9-b/2+0.9-b/2)/2+(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2(h-0.12)+b) ]×0.8 =((0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.4/2+0.9-0.4/2)/2+(24+1.5+0)×0.4×0.8+0.5×(2×(0.8-0.12)+0.4))×0.8 =8.975 kN 静荷载标准值总计：NG2=NGk12+ NGk22+ NGk32 =0.696+0.188+8.975=9.859 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k2=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.4×0.8=0.96 kN MW2 = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.8×22/10=0.153 kN*m N=γ0 max[1.35 NG2 +1.4 NQ1k2，1.35 NG2 +φc×1.4(NQ1k2+2Mw2/ b2)] =1×max[1.35×9.859 +1.4×0.96,1.35×9.859 +1×1.4×(0.96+2×0.153/1)] =14.653 kN I= I02+I2×h2/h02=107800+107800×1100/1350=195637.037 mm4 i =(I/A2)1/2 =(195637.037/424)1/2＝21.48 mm λ=k0h02/i=1.13×1350/21.48=71.018，查规范表D得，φ＝0.793 σ＝N/(kφA)＝14653.075/(0.9×0.793×424×2)＝24.211N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 调节杆、调整架的重量按门架高度比例计算，普通门架稳定性分析： Ij h01/( I01lj)=107776.575×1700/(107800×1.5×1000)=1.133≥0.03 满足要求 静荷载计算 1、模板支架自重产生的轴向力NGk1(kN) NGk1=(Gmk+Gjknj+Gpknp×4/5+Gbknb×4/5+Glknl+Gskns)×((H-h)/h01)=(0.22+0.04×2+0.16×1×4/5+0.18×2×4/5+0.01×2+0.01×2)×((9.55-0.8)/1.7)=3.1 KN 2、加固件、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGk2(kN) 剪刀撑与水平面夹角： α=arctan(5 h01/(4×lb)) =arctan(5×1.7/(4×0.8))=69.37 模板支架剪刀撑、加固件、附件、扣件自重： NGk2=((2×lb/cosα×0.033)/(5× h01)+( Gzk×nz+ Gxk×nx)/ h01+lb×4×0.033/(5×h01)+Gfk)×(H-h) =((2×0.8/cos(69.37)×0.033)/(5× 1.7)+ (0.02×1+0.02×4)/1.7+0.8×4×0.033/(5×1.7)+0.05)×(9.55-0.8)=1.218 kN 3、钢筋混凝土、模板及梁底支撑产生的轴向力NGk3(kN) NGK3=[(G1k1+(G2k+G3k2)×0.12)×(0.9-b/2+0.9-b/2)/2+(G2k+G3k1+G4k)bh+ G1k3×(2(h-0.12)+b) ]×lb =((0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.4/2+0.9-0.4/2)/2+(24+1.5+0)×0.4×0.8+0.5×(2×(0.8-0.12)+0.4))×0.8 =8.975 kN 静荷载标准值总计：NG=NGk1+ NGk2+ NGk3 =3.1 + 1.218 + 8.975=14.083 kN 活荷载计算 一榀门架范围内施工与振捣混凝土时产生的荷载 NQ1k=(Q1k+Q2k)×b×lb =(1+2)×0.4×0.8=0.96 kN MW = qw h2/10=ωk×lb×h2/10 =0.478×0.8×22/10=0.153 kN·m N=γ0 max[1.35 NG +1.4 NQ1k，1.35 NG +φc×1.4(NQ1k+2Mw/ b1)] =1×max[1.35×14.083 +1.4×0.96,1.35×14.083 +1×1.4×(0.96+2×0.153/1)] =20.785 KN I= I01+I1×h1/h01=107800+107800×1500/1700=202917.7 mm4 i =(I/A1)1/2 =(202917.7/424)1/2=(202917.7/424)1/2＝21.876 mm λ=k0h01/i=1.13×1700/21.876=87.811，查规范表D得，φ＝0.716 σ＝N/(kφA)＝20784.967/(0.9×0.716×424×2)＝38.036N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"门架稳定性验算\"一节计算可知可调托座最大受力N Rmax＝N/2=20.785/2=10.392 kN≤[N]＝30kN 满足要求 九、立柱地基基础计算 地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.15 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/2(mfA)＝10.392/(1×0.15)＝69.283kPa ≤fak＝140kPa 满足要求 报告厅屋面板模板（门架）计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 报告厅屋面板，标新浇混凝土楼板板厚(mm) 高9.40m 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.2 新浇混凝土楼板边宽B(m) 2.5 120 二、荷载设计 当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算模板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 23322222.5 2.5 1.5 1 0.1 0.3 0.5 0.75 24 1.1 支架形式 开洞 基本风压ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 20.3 0.9 0.23 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 门架间距la(mm) 门架跨距lb(mm) 门架布置在混凝土板域中的位置 门架距混凝土板短边的距离(mm) 门架距混凝土板长边的距离(mm) 门架布置方向 小梁间距(mm) 小梁距混凝土板短边的距离(mm) 小梁两端支撑形式 主梁两端支撑形式 小梁两端各悬挑长度(mm) 结构表面的要求 模板及支架计算依据 4.6 900 1000 中心对称 431 250 平行楼板长边 300 150 铰支 铰支 250，250 结构表面外露 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下： 模板设计剖面图(楼板长向) 模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算 模板类型 模板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 模板厚度(mm) 模板弹性模量E(N/mm) 215 10000 根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1\"面板可按简支跨计算\"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。 计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 1、强度验算 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1＝6.511kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1＝0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]＝max[6.511×0.32/8, 0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1＝3.112kN/m ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 142.92 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×70 1.78 40.83 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m 1、强度验算 小梁弯矩图(kN·m) M1＝0.187kN·m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 小梁弯矩图(kN·m) M2＝0.434kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.187，0.434]＝0.434kN·m σ＝Mmax/W＝0.434×106/40830＝10.617N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) V1＝1.066kN 小梁剪力图(kN) V2＝2.941kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.941×1000/(2×70×50)＝1.26N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m 小梁变形图(mm) νmax＝0.239mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 12.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3.5 206000 125 5.08 1、主梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.0kN/m 承载能力极限状态: 同上面小梁验算过程得：R=1.802kN 正常使用极限状态: 同上面小梁验算过程得：R=1.114kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax＝0.309kN·m σ＝Mmax/W＝0.309×106/5080＝60.844N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax＝2.247kN τmax＝2Vmax/A=2×2.247×1000/4＝9.19N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) νmax＝0.714mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm 满足要求！ 七、门架稳定性验算 门架代号 门架高h0(mm) 扫地杆钢管类型 垂直门架的水平加固杆的底层步距(m) M1219 1930 Ф48×3.5 2 门架宽b(mm) 门架立柱钢管类型 可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 1219 Ф48×3.5 100 门架(榀)重量Gmf(kN) 交叉支撑(副)重量Gjk(kN) 水平架(榀)重量Gsk(kN) 脚手板(块)重量Gbk(kN) 连接棒(个)重量Glk(kN) 锁臂(副)重量Gsk(kN) 直角扣件重量Gzk(kN) 旋转扣件重量Gxk(kN) 附件重量Gfk(kN) 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.2 门架(榀)数量nm 交叉支撑(副)数量nj 水平架(榀)数量ns 脚手板(块)数量nb 连接棒(个)数量nl 锁臂(副)数量ns 直角扣件数量nz 旋转扣件数量nx 1 1 2 2 2 2 2 1 水平加固杆钢管类型 剪刀撑钢管类型 水平架设置 交叉支撑钢管类型 Ф48×3 Ф48×3 5步4设 Ф48×3 水平加固杆设置 剪刀撑设置 脚手板设置 交叉支撑长度(m) 5步4设 5步4跨 5步4设 1.52 q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kN q2=Ggk(b+la)×5/4=0.045×(1.219+0.9)×5/4=0.119kN q3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kN q4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.045×4×1/cos(arctan((5×1.93)/(4×1)))=0.938kN q5=Ggk×(b+la+lb)=0.051×(1.219+0.9+1)=0.158kN NGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.92+0.119+0.3+0.938+0.158+0.2)/1.93=1.366kN/m ∑NGik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((la+b)×lb)=((24+1.1)×0.12+0.75)×((0.9+1.219)×1)=7.972kN NQ1k=Q1k×((la+b)×lb)=1×((0.9+1.219)×1)=2.119kN N1=0.9×[1.2×(Ngk×H+∑NGik)+1.4×NQ1k]=0.9×[1.2×(1.366×4.6+7.972)+1.4×2.119]=18.063kN N2=0.9×[1.2×(Ngk×H+∑NGik)+0.9×1.4×(NQ1k+2×(Qk×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.366×4.6+7.972)+0.9×1.4×(2.119+2×0.062×22/(1.219×10))]=17.842kN N3=0.9×[1.35×(Ngk×H+∑NGik)+1.4×(0.7×NQ1k+0.6×2×(Qk×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.366×4.6+7.972)+1.4×(0.7×2.119+0.6×2×0.062×22/(1.219×10))]=19.217kN λ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.385 σ＝ Nw/(ΦA)＝19217.21/(0.385×4×2)＝51.038N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝19.217/2=9.609kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算 地基土类型 立柱垫木地基土承载力折减系数mf 粘性土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2140 0.1 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝19.217/(1×0.1×2)＝96.086kPa≤fak＝140kPa 满足要求！ 报告厅500×1400梁侧模板计算书 计算依据： 计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝梁名称 YWKL1/2，标高9.40m 梁板结构情况 见下图 楼板厚度(mm) 120 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 500×1400 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝混凝土浇筑速度V(m/h) 2 土顶面总高度H(m) min{0.28γct0βv1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 1.4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.28×24×4×1×221/2，24×1.4}＝min{38.014，33.6}＝33.6kN/m 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×1×21/2，24×1.4}＝min{38.014，33.6}＝33.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×33.6+1.4×0.9×2]＝43.344kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝33.6 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 6 600 2 95 结构表面外露 600 200，500，800，1100 设计简图如下： 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×43.344＝43.344kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×33.6×1＝40.824kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×40.824×0.2562+0.121×2.52×0.2562＝0.306kN·m σ＝Mmax/W＝0.306×106/37500＝8.167N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×33.6＝33.6kN/m νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×33.6×25/(100×10000×281250)＝0.324mm≤256/400=0.mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×40.824×0.256+1.223×2.52×0.256＝12.734kN 正常使用极限状态 R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.256×33.6＝9.832kN 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 95 方木 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 三等跨连续梁 60×80 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4329350 256 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 221.78 15.44 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q＝12.734kN/m Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.734×0.62，0.5×12.734×0.0952]=0.458kN·m σ＝Mmax/W＝0.458×106/000＝7.163N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.734×0.6，12.734×0.095]=4.584kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.584×1000/(2×60×80)＝1.433N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝9.832kN/m ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.832×6004/(100×9350×2560000)＝ 0.36mm≤600/400=1.5mm ν2max＝qL4/(8EI)=9.832×9/(8×9350×2560000)=0.004mm≤95/400=0.237mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.1×12.734×0.6，0.4×12.734×0.6+12.734×0.095]＝8.405kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.1×9.832×0.6，0.4×9.832×0.6+9.832×0.095]＝6.4kN 六、主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322600 Ф48×3 206000 120 4.49 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42钢管 2 205 10.78 1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R1＝2.901kN，R2＝8.405kN，R3＝6.887kN，R4＝6.887kN，R5＝8.405kN，R6＝2.901kN 正常使用极限状态：R'1＝2.231kN，R'2＝6.4kN，R'3＝5.268kN，R'4＝5.268kN，R'5＝6.4kN，R'6＝2.231kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) σmax＝Mmax/W＝0.58×106/4490=129.22N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) τmax＝2Vmax/A=2×8.6×1000/424＝40.868N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) νmax＝0.572mm≤300/400＝0.75 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.565/1＝10.987kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！ 食堂600×1200和520×1200梁侧模板计算书 计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝梁名称 WKL6/7/8，标高14.40m 梁板结构情况 见下图 楼板厚度(mm) 120 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 600×1200 二、荷载组合 《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 塌落度修正系数β 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝混凝土浇筑速度V(m/h) 2 土顶面总高度H(m) min{0.28γct0βv1/2混凝土重力密度γc(kN/m) 324 1 1.2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.28×24×4×1×221/2，24×1.2}＝min{38.014，28.8}＝28.8kN/m 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×1×21/2，24×1.2}＝min{38.014，28.8}＝28.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×28.8+1.4×0.9×2]＝37.512kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2 三、支撑体系设计 小梁布置方式 左右两侧小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 对拉螺栓水平向间距(mm) 梁左侧支撑距梁底距离依次为 梁右侧支撑距梁底距离依次为 水平向布置 5,5 600 2 95 结构表面外露 600 200，500，800，1000 200，500，800，1000 设计简图如下： 模板设计剖面图 四、面板验算 面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3， I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×37.512＝37.512kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×28.8×1＝34.992kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m Mmax＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.107q1静L右2+0.121q1活L右 2 =]=max[0.107×34.992×0.32+0.121×2.52×0.32， 0.107×34.992×0.272+0.121×2.52×0.272]＝0.3kN·m σ＝Mmax/W＝0.3×106/37500＝9.718N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×3004/(100×10000×281250)＝0.524mm≤300/400=0.75mm ν2max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2704/(100×10000×281250)＝0.344mm≤270/400=0.675mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左，1.143×q1静×l右+1.223×q1活×l 右 ]=max[1.143×34.992×0.3+1.223×2.52×0.3，1.143×34.992×0.27+1.223×2.52×0.27] ＝12.923kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.143×l左×q，1.143×l右×q]=max[1.143×0.3×28.8，1.143×0.27×28.8]＝9.876kN 五、小梁验算 小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 43295 方木 9350 256 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22三等跨连续梁 60×80 1.78 15.44 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q＝12.923kN/m Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.923×0.62，0.5×12.923×0.0952]=0.465kN·m σ＝Mmax/W＝0.465×106/000＝7.269N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.923×0.6，12.923×0.095]=4.652kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.652×1000/(2×60×80)＝1.4N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝9.876kN/m ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.876×6004/(100×9350×2560000)＝0.362mm≤600/400=1.5mm ν2max＝qL4/(8EI)=9.876×9/(8×9350×2560000)=0.004mm≤95/400=0.237mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝max[1.1×12.923×0.6，0.4×12.923×0.6+12.923×0.095]＝8.529kN 正常使用极限状态 R'max＝max[1.1×9.876×0.6，0.4×9.876×0.6+9.876×0.095]＝6.518kN 六、主梁验算 对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322600 Ф48×3 206000 120 4.49 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42钢管 2 205 10.78 1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同前节计算过程，可依次解得： 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝2.945kN，R2＝8.529kN，R3＝6.999kN，R4＝8.529kN，R5＝2.945kN (正常使用极限状态)：R'1＝2.241kN，R'2＝6.518kN，R'3＝5.292kN，R'4＝6.518kN，R'5＝2.241kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝2.945kN，R2＝8.529kN，R3＝6.999kN，R4＝8.529kN，R5＝2.945kN (正常使用极限状态)：R'1＝2.241kN，R'2＝6.518kN，R'3＝5.292kN，R'4＝6.518kN，R'5＝2.241kN 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kN·m) 梁右侧弯矩图(kN·m) σ1max＝M1max/W＝0.5×106/4490=131.18N/mm2≤[f]=205 N/mm2 σ2max＝M2max/W＝0.5×106/4490=131.18N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) τ1max＝2Vmax/A=2×6.977×1000/424＝32.911N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 τ2max＝2Vmax/A=2×8.181×1000/424＝38.588N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) ν1max＝0.556mm≤300/400＝0.75 mm ν2max＝0.5mm≤300/400＝0.75 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.126/1＝10.569kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！ 梁底模板支撑架搭设参数一览表 (表一) 搭设参数 支架形式 最大跨度 搭设高度 计算高度 托 梁 门架布置方向 步距 两榀门架间距 水平拉接间距 (与周围柱拉接) 方木布置方向 梁底方木尺寸 梁底方木间距 剪刀撑 扫地杆 立杆基础 钢管类型 门架类型 梁截面尺寸（㎜） 600×1200、520×1200 门式脚手架 8.1m 13.95 m 15.15m 500×1400 门式脚手架 21.19m 8.15 m 9.55m 8号槽钢 单门架交错布置，垂直于梁轴线方向 同门架高度,计算步距取1900㎜ 550mm 高度方向每隔 1.5米设置一道 梁底方木平行于梁轴线方向 60×80㎜ 200㎜ 60×80㎜ 200㎜ 900㎜(梁跨度方向) 高度方向每隔1.5米设置一道 240×400、400×800 门式脚手架 7.8m 8.75m～9.15m 9．55m 水平方向每4.5m设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道 离地面200高，连续设置 素土夯实，100厚碎石垫层,150厚C20细石砼（四周设置排水沟） 采用Ф48×3.2 MF1219门式钢管脚手架 板底模板支撑架搭设参数一览表 (表二) 搭设参数 支架形式 板底标高 搭设高度 计算高度 步 距 立杆间距 水平横杆间距 板底方木间距 钢管扣件 剪刀撑 扫地杆 立杆基础 构楼面 板 厚120（㎜） 门式钢管脚手架 9.28m 9.43m 9.55m 同门架高度,计算步距取1900㎜ 900m m 900 m m 300㎜ 拉杆、扫地杆采用钢管扣件 沿支架四周、纵向每隔4排设置一道 离地面200高，连续设置 素土夯实，100厚碎石垫层,150厚C20细石砼（四周设置排水沟）或结钢管类型 采用Ф48×3.2 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容
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