##Ⅰ标段工程 老京杭运河桥 盖梁支撑系统
专 项 方 案
编制人：
审核人：
审批人： 苏南市市政建设工程有限公司苏南##Ⅰ标段工程项目部 二0一一年七月 - 1 -
苏南市##Ⅰ标段工程 老京杭运河桥盖梁支撑系统专项方案
目 录
一、工程概况–––––––––––––––––––3 二、编制依据–––––––––––––––––––7 三、施工计划–––––––––––––––––––8 四、施工工艺技术–––––––––––––––––12 五、施工安全保证措施–––––––––––––––19 六、劳动力计划––––––––––––––––––27 七、计算书––––––––––––––––––––28
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一、工程概况
（1）、工程概况
本桥位于##（延陵东路～中吴大道）K0+053.27米处，跨老京杭运河，桥位处老京杭运河宽约62米。采用三跨简支板梁桥，跨径布置为18.5+25+18.5=62米，总长67.18米，桥梁总宽为52.1米，道路中心线与桥跨中心线斜交88°。桥墩采用桩柱式，桥墩盖梁断面为1.6米³1.4米，东侧盖梁长29.74米，西侧盖梁长24.74米，采用C30浇筑。盖梁上设防震挡块，挑臂预埋钢板供管线过河使用。 （2）、平面位置
南桥台12134134南桥墩北桥墩北桥台1256225678337891091011124411121314551314151615161718661718192019207212272122232488232425269925262728272829301010293031321111313233343334
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（3）桥墩立面图（见下页附图）
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（4）、施工要求
1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。 2、模板在搭设及拆除过程中符合工程施工进度要求。 3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。 （5）、技术保证条件 1、安全网络
安全负责人
项目经理： 安全负责人： 技术负责人： 生产调度负责人： 机械管理负责人： 消防管理负责人：
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劳务管理负责人：
2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
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二、编制依据
《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002 2011版 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG／T B02-01-2008）
危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文] 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文） 本工程施工图纸 本工程施工组织设计
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三、施工计划
（一）、施工进度计划
北侧盖梁：2011年9月5日～2011年9月25日 南侧盖梁：2011年11月5日～2011年11月25日 （二）、机械与设备计划 1、钢材的选用
(1) 钢材符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强
度结构钢》GB/T 1591的规定。
(2) 钢管符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流
体输送用焊接钢管》GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235A级钢的规定。不使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。
(3) 每根钢管的最大质量不大于25kg，采用ф48³3.0以上的钢管。 (4) 新钢管的尺寸和表面质量符合下列规定： 1) 有产品质量合格证；
2) 有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属拉
伸试验方法》GB/T 228的有关规定；
3) 钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、
压痕和深的划道；
4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣
件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定；
序号 1 项目 允许偏差Δ（mm） 焊接钢管尺寸（mm） 外径 -0.5 检查工具 游标卡尺 - 8 -
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2 3 壁厚 外径 壁厚 钢管两端面切斜偏差 钢管外边面锈蚀深度 -0.5 -0.5 -0.45 1.70 0.5 塞尺，拐角尺 游标卡尺 5) 钢管涂有防锈漆。
(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还符合下列规定：
1) 表面锈蚀深度符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查每年一次。检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不使用；
2) 钢管弯曲变形符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》JGJ 130-2001的规定；
序号 项目 钢管弯曲 a. 各种杆件钢管的端部弯曲 L≤1.5 b.立杆钢管弯曲 3m＜l≤4m 4m＜l≤6.5m c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5 冲压钢脚手板 a. 板面挠曲 L≤4m L＞4m b.板面扭曲（任一角翘起） 允许偏差 ≤5 钢卷尺 检查工具 1 ≤12 ≤20 ≤30 ≤12 ≤16 ≤5 2 钢卷尺 3) 钢管上严禁打孔。
(6) 钢铸件符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T 11352中规
定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。
(7) 钢管扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。
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(8) 扣件的验收符合下列规定，新扣件有生产许可证、法定检测单位的
测试报告和产品质量合格证：
1) 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的
螺栓必须更换；
2) 新、旧扣件均进行防锈处理；
3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N²m时，不发生破坏。 (9) 连接用的焊条符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T 5117或《低合金
钢焊条》GB/T 5118中的规定。
(10) 连接用的普通螺栓符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T 5780
和《六角头螺栓》GB/T 5782。 2、木材的选用
(1) 模板结构或构件的树种根据实际情况选择质量好的材料，不使用有腐
朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
(2) 模板结构根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标
准符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。
(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计
规范》GB 50005的规定，不利用商品材的等级标准替代。
(4) 主要承重构件选用针叶材；重要的木质连接件采用细密、直纹、无节
和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
(5) 对模板结构或木材的强度进行测试验证，按现行国家标准《木结构设
计规范》GB 50005的标准进行。
(6) 施工现场制作的木构件，其木材含水率符合下列规定：
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1) 制作的原木、方木结构，不大于15%； 2) 板材和规格材，不大于20%； 3) 受拉构件的连接板，不大于18%； 4) 连接件，不大于15%。
3、竹胶合模板板材的选用
(1) 胶合模板板材表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并
有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不小于12mm，并符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB 70006的规定。
(2) 各层板的原材含水率不大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水
率差别不大于5%。
(3) 胶合模板采用耐水胶，其胶合强度不低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹
抗拉的强度，并符合环境保护的要求。
(4) 进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外，还保证外观尺寸合格。
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四、施工工艺技术
（一）、技术参数
【梁模板（29.74m）】 新浇混凝土梁计算跨度(m) 24.74 混凝土梁截面尺寸(mm) 支撑方式 梁跨度方向立柱间距(mm) 步距(mm) 1600³1400 结构层高(m) 梁侧楼板厚度(mm) 4.8 150 Ф48³3 2200 900 3 梁侧无板(A) 支撑立柱钢管型号(mm) 600 600 梁两侧立柱间距(mm) 楼板立柱间距(mm) 梁底增加立柱根数 梁左侧立柱距梁中心线距离1100 (mm) 梁底增加立柱依次距梁左侧550,1100,165梁底支撑小梁材料 立柱距离(mm) 小梁材质规格(mm) 0 50³100 梁底支撑小梁根数 面板材质 方木 11 覆面竹胶合板 梁底支撑小梁一端悬挑长度70 (mm) 面板厚度(mm) 主梁材质规格(mm) 【梁侧模板29.74m】 梁板结构情况 梁截面尺寸(mm) 面板材料 小梁材料 小梁布置方式 主梁间距(mm) 主梁材质规格(mm) 梁两侧有板 1600³1400 15 Ф48³3 主梁材料 钢管 新浇混凝土梁计算跨度(m) 24.74 梁侧楼板厚度(mm) 0 15 100³50 8 钢管 2 - 12 -
覆面竹胶合板 面板厚度(mm) 方木 水平向布置 500 Ф48³3 小梁材质规格(mm) 小梁道数 主梁材料 主梁合并根数 苏南市##Ⅰ标段工程 老京杭运河桥盖梁支撑系统专项方案
小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓类型 120 M12 小梁计算方式 对拉螺栓水平向间距(mm) 四等跨连续梁 500 支撑距梁底距离依次为(mm) 200，725，1250 【梁模板（24.74m）】 新浇混凝土梁计算跨度(m) 24.74 混凝土梁截面尺寸(mm) 支撑方式 梁跨度方向立柱间距(mm) 步距(mm) 1600³1400 结构层高(m) 梁侧楼板厚度(mm) 4.8 150 Ф48³3 2200 900 3 梁侧无板(A) 支撑立柱钢管型号(mm) 600 600 梁两侧立柱间距(mm) 楼板立柱间距(mm) 梁底增加立柱根数 梁左侧立柱距梁中心线距离1100 (mm) 梁底增加立柱依次距梁左侧550,1100,165梁底支撑小梁材料 立柱距离(mm) 小梁材质规格(mm) 0 50³100 梁底支撑小梁根数 面板材质 方木 11 覆面竹胶合板 梁底支撑小梁一端悬挑长度70 (mm) 面板厚度(mm) 主梁材质规格(mm) 【梁侧模板24.74m】 梁板结构情况 梁截面尺寸(mm) 面板材料 小梁材料 小梁布置方式 主梁间距(mm) 梁两侧有板 1600³1400 15 Ф48³3 主梁材料 钢管 新浇混凝土梁计算跨度(m) 24.74 梁侧楼板厚度(mm) 0 15 100³50 8 钢管 覆面竹胶合板 面板厚度(mm) 方木 水平向布置 500 小梁材质规格(mm) 小梁道数 主梁材料 - 13 -
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主梁材质规格(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓类型 Ф48³3 120 M12 主梁合并根数 小梁计算方式 对拉螺栓水平向间距(mm) 2 四等跨连续梁 500 支撑距梁底距离依次为(mm) 200，725，1250 （二）、工艺流程
梁底：弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→摆主梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑（加对拉螺栓）→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固。
系梁及立柱施工完毕后，系梁顶竖直架设钢管立杆（横向间距60cm，纵向间距55cm），钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑用扣件与钢管立杆扣牢，立杆下面采用底托，上面与主梁连接（主梁横向间距60cm），主梁上方铺设5cm³10cm小方木（纵向间距15cm），作为盖梁的支撑体系，小木方上铺设1.5cm厚竹胶板作为盖梁底模。立杆纵向5排，其中中间3排垂直支撑在系梁上，外侧两排斜支撑在系梁上。在立柱的位置，钢管支架采用井字型扣与立杆连接，以增加支架的整体稳定性。
梁侧：安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。
盖梁底模铺设好后，将侧模按图纸设计尺寸立好，侧模两边采用钢管固定，横向用木方稳定；两侧钢管与模板之间用5cm³10cm小方木横向稳固，固定钢管为双排，间距为50cm，底模向上20cm、72.5cm、125cm处用Ф12mm对拉螺杆固定模板，对拉螺杆两头用螺帽和铁片（元
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宝）稳固在双排钢管上，间距与钢管等同（50cm）。
1.2米高护栏围安全网1.2米高护栏围安全网竹排竹排斜道系 梁地坪地坪 盖梁支架及通道搭设示意图
（三）、施工方法
1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此盖梁整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致或成倍数，便于立杆纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。
2、立柱混凝土浇注完成，开始搭设盖梁支架，盖梁支模架与浇好并有足够强度的立柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣盖梁砼。
3、盖梁纵向悬挑部分下部无系梁支撑，需支撑在地基上，地基采用50cm砖渣夯实+10cm混凝土（系梁施工前处理）。 4、一般规定
(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。
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(2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。
(3) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。
(4) 现浇钢筋混凝土盖梁的起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。
(5) 盖梁的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数。
(6) 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。
(7) 所有水平拉杆的端部均与立柱顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48³3mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。剪刀撑在外围连续设置，间断设置抛撑。
(8) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 5、立杆及其他杆件 (1)扣件式
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1) 搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：
2) 严禁将上段的钢管立杆与下端钢管立杆错开固定在水平拉杆上。 6、水平拉杆
(1) 每步纵横向水平杆必须拉通； (2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。 7、周边拉结
1) 因立柱混凝土先行浇筑，可利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；
2) 用抱柱的方式，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。
（四）、检查验收
1、不满足要求的相关材料一律不使用，采用问责式制度，总监、专业监理工程师、项目经理、项目技术负责人、施工员进行检查验收，并且签字。
2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。 3、现浇盖梁模板安装的允许偏差及检查方法如下表：
项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部梁 允许偏差（mm） 5 ±5 +4,-5 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 - 17 -
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尺寸 相临两板表面高低差 表面平整度 2 5 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 6、立杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
脚手架搭设的技术要求与允许偏差
序号 1 2 项目 构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差 立杆的垂直偏差 架高 一般质量要求 ±20mm ≤25m ＞25m ±20mm ±10mm ≤150 mm ±50mm ±100mm 3 纵向水平杆的水平偏差 4 横向水平杆的水平偏差 节点处相交杆件的轴线5 距节点中心距离 6 相邻立杆接头位置 相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头上下相邻纵向水平杆接7 的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆头位置 纵距的1/3 1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 杆 搭接长件 类别 杆别 连接要求 8 度 搭 连接扣件数量依承载要接 立杆 求确定，且不少于2个 扣件式钢管脚＞1m 手架 纵向水不少于2个连接扣件 平杆 节 扣件式钢管脚拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且点 手架 不大于65 N.m 9 连 其它脚手架 按相应的连接要求 接 7、立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。
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五、施工安全保证措施
（一）、组织保障 1、组织机构
项目经理：刘国斌项目副经理：李建忠 李中军技术负责人：陈 刚 安全小组：丁凡李祥 金煕昆坤施工员：姚邹建文平靖资料员：王莹预算员：刘芳 技术员：张蔡赵翼伟佳飞亮玮材料员：沈健质检员：施峰华
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2、保障体系
（二）、技术措施 1、准备工作
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(1) 模板拼装
模板组装严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。 (2) 模板的基准定位工作：
1) 首先用全站仪定出盖梁的中心线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；
2) 标高测量，利用水准仪将盖梁标高根据实际要求，直接引测到立柱侧面，并以此控制底模标高； 3) 侧向模板的支设应根据模板支设图；
4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不投入使用；
5) 立侧模前对底模的标高、钢筋的尺寸规格数量及预埋件的位置等按设计图纸做好技术复核工作。 2、模板支设
1) 模板的安装密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；
2) 盖梁底模铺设时设置0.2%的起拱度，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；
3) 为防止漏浆，模板拼缝用胶带纸封贴；
4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。
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3、模板支架搭设的一般构造要求
(1)盖梁的立杆，其纵横向间距相等或成倍数。
(2)钢管立杆底部设垫木和底座，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，及时顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不大于3mm，安装时保证上下同心。 (3)钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Ø48mm x3mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
(4)施工盖梁的脚手架设置作业人员上下走人斜道，斜道的坡道为1：3，宽度1.2m，斜道立杆单独设置，并在垂直方向和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。斜道两侧设1.2m高的防护栏杆和30㎝高的踢脚杆，并用合格的密目式安全网封闭。斜道侧面设置剪刀撑。斜道脚手片应采用横铺，每隔20-30㎝设一防滑条，防滑条采用40³60㎜方木,8-10#铝丝绑扎牢固。斜道和栏杆统一漆红白相间色。 (5)模板支撑系统为独立的系统，禁止与其他架体相连接。 3、模板拆除
(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
(2) 支拆模板时，设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序遵循先支后拆、后支先拆、从上往下的原则。
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(3) 模板拆除前有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。
1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；
2) 底模拆除时，混凝土强度达到75%；挑梁达到100%后方可拆除； （三）、应急预案 1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。
2、应急领导小组及其职责
应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。
(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。 (2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。
(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。
(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、应急反应预案 (1) 事故报告程序
事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导逐级上报，并联络报警，组织抢救。 (2) 事故报告
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事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3) 现场事故应急处理
施工过程中可能发生的事故主要有：火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故。
(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消
灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具
把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，注射破伤风抗菌素。
(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其
平卧，头部不垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。
(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中
毒窒息和机具伤人等人身伤害时，立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。 4、应急通信联络
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项目负责人： 手机： 安 全 员： 手机： 技术负责人： 手机： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
通信联系方式在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。
（四）、监测监控 1、监测措施 (1) 监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 (2) 监测点设置
观测点采取在临边位置的支撑基础面上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 (3) 监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 (4) 仪器设备配置
名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 规格 DT202C RXT—232 DZJ2 数量 1 1 1 2 1 2 3 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 - 25 -
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检测板手 1 (5) 监测说明
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1) 杆件的设置和连接是否符合要求； 2) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 3) 施工过程中是否有超载现象； 4) 安全防护措施是否符合规范要求； 5) 支架与杆件是否有变形现象； (6) 监测频率
在浇筑混凝土过程中实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
1) 本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内； 2) 监测数据超过预警值时立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
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六、劳动力计划
（一）、专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员，谨防非施工人员进入，同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
（项目经理）——组长，负责协调指挥工作； （施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底； （安全员）——组员，负责现场安全检查工作； （架子工班长）——组员，负责现场具体施工。
（二）、特种作业人员
2011.9.5 2011.11.5 作息时间（上午） 6：30～11：00 砼工程量（m3） 239.3 木工（人） 10 砼工（人） 10 水电工（人） 5 高支模开始时间 高支模工期（天） 20 作息时间（下午） 14：00～17：30 高支模建筑面积（m2） 150 钢筋工（人） 10 架子工（人） 15 其它工种（人） 7
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七、计算书
梁模板（29.74m）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 北侧盖梁(29.74m) 新浇混凝土梁计算跨度(m) 1600×1400 新浇混凝土结构层高(m) 29.74 4.8 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 23320.3 0.5 0.75 1.1 24 梁 1.5 对水平面模板取值 2 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁侧无板(A) 600 2200 600 居中 1100 3 按梁两侧立柱间距均分 - 28 -
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梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 550,1100,1650 11 170 设计简图如下：
平面图
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本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计
小梁 主梁 水平杆 立杆 垫块 立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 35 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 9898 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.3+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.5kN/m
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q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.3+(24+1.5)×1.4]×1＝43.74kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.3+(24+1.5)×1.4]×1＝36kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×43.74×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝3.05N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×36×1604/(100×9898×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×43.74×0.16+0.446×1.76×0.16＝2.88kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×43.74×0.16+1.223×1.76×0.16＝8.34kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×43.74×0.16+1.142×1.76×0.16＝6.82kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×36×0.16＝2.26kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×36×0.16＝6.58kN R3'=0.928 q2l=0.928×36×0.16＝5.35kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 10.89 8415 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.39 83.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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q1＝max[2.88+0.9×1.35×((0.5-0.3)×1.6/10+0.75×1.4)，8.34+0.9×1.35×(0.5-0.3)×1.6/10]＝8.38kN/m
q2＝max[2.26+(0.5-0.3)×1.6/10+0.75×1.4，6.58+(0.5-0.3)×1.6/10]＝6.62kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.38×0.62，0.5×8.38×0.172]＝0.32kN·m σ＝Mmax/W＝0.32×106/83330＝3.88N/mm2≤[f]＝10.89N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.38×0.6，8.38×0.17]＝3.053kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.053×1000/(2×50×100)＝0.92N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.62×6004/(100×8415×4166700)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝6.62×1704/(8×8415×4166700)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝170/400＝0.42mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.38×0.6，0.393×8.38×0.6+8.38×0.17]
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＝5.75kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R11＝2.87kN，R2＝R10＝5.75kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝4.7kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.62×0.6，0.393×6.62×0.6+6.62×0.17]＝4.54kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'11＝2.45kN，R'2＝R'10＝4.54kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝3.69kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 120 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.728×106/4490＝162.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.223kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.223×1000/424＝38.79N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm 满足要求！
七、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=600/15.9=37.74≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.91
立柱最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]＝max[0.89，15.96，16.45，15.96，0.89]＝16.45kN
f＝N/(υA)＝16.45×103/(0.91×424)＝42.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
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可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]＝16.45kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木混凝土承载力折减系数mf 混凝土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2295 0.09 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.45/0.09＝182.78kPa≤fak＝295kPa
满足要求！
梁侧模板(29.74m)计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 北侧盖梁(29.74m) 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 见下图 楼板厚度(mm) 1600×1400 0 二、荷载组合
混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3 1.15 1.4 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准4 值Q2k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×3×1×1.15×2.51/2，24×1.4]＝min[28.8，33.6]＝28.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝
0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2
三、支撑体系设计
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小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 8 500 2 120 500 200，725，1250 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 35 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 212 9898 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.99kN/m
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q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
Mmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×34.99×0.22+0.1×3.53×0.22,
-0.107×34.99×0.22+0.121×3.53×0.22,-0.071×34.99×0.22-0.107×3.53×0.22)＝0.12kN·m σ＝Mmax/W＝0.12×106/24000＝5.08N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2004/(100×9898×144000)＝0.2mm≤200/400=0.5mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.99×0.2+1.223×3.53×0.2＝8.86kN 正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.2×28.8＝6.58kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432120 方木 8415 41.67 104.17 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22四等跨连续梁 100×50 1.39 10.89 计算简图如下：
跨中段计算简图
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悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝8.86kN/m
Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×8.86×0.52，0.5×8.86×0.122]=0.24kN·m σ＝Mmax/W＝0.24×106/41670＝5.69N/mm2≤[f]＝10.89N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×8.86×0.5，8.86×0.12]=2.69kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.69×1000/(2×50×100)＝0.81N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝6.58kN/m
ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×6.58×5004/(100×8415×1041700)＝0.3mm≤500/400=1.25mm
ν2max＝qL4/(8EI)=6.58×1204/(8×8415×1041700)=0.02mm≤120/400=0.3mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.14×8.86×0.5，0.39×8.86×0.5+8.86×0.12]＝5.06kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.14×6.58×0.5，0.39×6.58×0.5+6.58×0.12]＝3.76kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 500 钢管 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 120 Ф48×3 - 38 -
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主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 422 205 10.78 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322206000 120 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.88kN，R2＝2.53kN，R3＝2.09kN，R4＝2.09kN，R5＝2.09kN，R6＝2.09kN，R7＝2.53kN，R8＝0.88kN
正常使用极限状态：R'1＝0.65kN，R'2＝1.88kN，R'3＝1.53kN，R'4＝1.53kN，R'5＝1.53kN，R'6＝1.53kN，R'7＝1.88kN，R'8＝0.65kN 1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.3×106/4490=66.01N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
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苏南市##Ⅰ标段工程 老京杭运河桥盖梁支撑系统专项方案
τmax＝2Vmax/A=2×3.36×1000/424＝15.87N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.18mm≤525/400＝1.31 mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.98×2＝11.36kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
梁模板（24.74m）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 北侧盖梁(24.74m) 新浇混凝土梁计算跨度(m) 1600×1400 新浇混凝土结构层高(m) 24.74 4.8 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m) - 40 -
23320.3 0.5 0.75 1.1 24 梁 1.5 对水平面模板取值 2 苏南市##Ⅰ标段工程 老京杭运河桥盖梁支撑系统专项方案
模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 梁侧无板(A) 600 2200 600 居中 1100 3 按梁两侧立柱间距均分 550,1100,1650 11 70 设计简图如下：
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平面图
本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计
小梁 主梁 水平杆 立杆 垫块 - 42 -
苏南市##Ⅰ标段工程 老京杭运河桥盖梁支撑系统专项方案
立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 35 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 9898 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.3+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.5kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.3+(24+1.5)×1.4]×1＝43.74kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.3+(24+1.5)×1.4]×1＝36kN/m 1、强度验算
Mmax＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×43.74×0.162+0.121×1.76×0.162＝0.11kN·m σ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝3.05N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×36×1604/(100×9898×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×43.74×0.16+0.446×1.76×0.16＝2.88kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×43.74×0.16+1.223×1.76×0.16＝8.34kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×43.74×0.16+1.142×1.76×0.16＝6.82kN
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标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×36×0.16＝2.26kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×36×0.16＝6.58kN R3'=0.928 q2l=0.928×36×0.16＝5.35kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 10.89 8415 416.67 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3250×100 1.39 83.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max[2.88+0.9×1.35×((0.5-0.3)×1.6/10+0.75×1.4)，8.34+0.9×1.35×(0.5-0.3)×1.6/10]＝8.38kN/m
q2＝max[2.26+(0.5-0.3)×1.6/10+0.75×1.4，6.58+(0.5-0.3)×1.6/10]＝6.62kN/m 1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.38×0.62，0.5×8.38×0.072]＝0.32kN·m σ＝Mmax/W＝0.32×106/83330＝3.88N/mm2≤[f]＝10.89N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
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Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.38×0.6，8.38×0.07]＝3.053kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.053×1000/(2×50×100)＝0.92N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.62×6004/(100×8415×4166700)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝6.62×704/(8×8415×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝70/400＝0.18mm 满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×8.38×0.6，0.393×8.38×0.6+8.38×0.07]＝5.75kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R11＝2.87kN，R2＝R10＝5.75kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝R9＝4.7kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×6.62×0.6，0.393×6.62×0.6+6.62×0.07]＝4.54kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'11＝2.45kN，R'2＝R'10＝4.54kN，R'3＝R'4＝R'5＝R'6＝R'7＝R'8＝R'9＝3.69kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.728×106/4490＝162.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝8.223kN
τmax＝2Vmax/A=2×8.223×1000/424＝38.79N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm 满足要求！
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七、立柱验算
钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 λ=h/i=600/15.9=37.74≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.91
立柱最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]＝max[0.89，15.96，16.45，15.96，0.89]＝16.45kN
f＝N/(υA)＝16.45×103/(0.91×424)＝42.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\"主梁验算\"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5]＝16.45kN≤[N]＝30kN 满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型 立柱垫木混凝土承载力折减系数mf 混凝土 1 地基承载力设计值fak(kPa) 垫板底面面积A(m) 2295 0.09 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.45/0.09＝182.78kPa≤fak＝295kPa 满足要求！
梁侧模板(24.74m)计算书
一、工程属性
新浇混凝梁名称 梁板结构情况 北侧盖梁(24.74m) 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 见下图 楼板厚度(mm) 1600×1400 0 二、荷载组合
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混凝土重力密度γc(kN/m) 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 324 1 2.5 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3 1.15 1.4 振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准4 值Q2k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×3×1×1.15×2.51/2，24×1.4]＝min[28.8，33.6]＝28.8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝
0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布置 8 500 2 120 500 200，725，1250 设计简图如下：
模板设计剖面图
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四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面竹胶合板 35 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 9898 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×38.52＝38.52kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×28.8×1＝34.99kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m
Mmax＝max[0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2]＝max(0.077×34.99×0.22+0.1×3.53×0.22,
-0.107×34.99×0.22+0.121×3.53×0.22,-0.071×34.99×0.22-0.107×3.53×0.22)＝0.12kN·m σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.25N/mm2≤[f]＝35N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2004/(100×9898×281250)＝0.1mm≤200/400=0.5mm 满足要求！
3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×34.99×0.2+1.223×3.53×0.2＝8.86kN 正常使用极限状态
R'max＝1.143×l左×G4k＝1.143×0.2×28.8＝6.58kN
五、小梁验算
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小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432120 方木 8415 41.67 104.17 小梁计算方式 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 22四等跨连续梁 100×50 1.39 10.89 计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝8.86kN/m
Mmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×8.86×0.52，0.5×8.86×0.122]=0.24kN·m σ＝Mmax/W＝0.24×106/41670＝5.69N/mm2≤[f]＝10.89N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×8.86×0.5，8.86×0.12]=2.69kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.69×1000/(2×50×100)＝0.81N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝6.58kN/m
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ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×6.58×5004/(100×8415×1041700)＝0.3mm≤500/400=1.25mm
ν2max＝qL4/(8EI)=6.58×1204/(8×8415×1041700)=0.02mm≤120/400=0.3mm 满足要求！
4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.14×8.86×0.5，0.39×8.86×0.5+8.86×0.12]＝5.06kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.14×6.58×0.5，0.39×6.58×0.5+6.58×0.12]＝3.76kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距(mm) 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42500 钢管 2 205 10.78 主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322120 Ф48×3 206000 120 4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下：
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.88kN，R2＝2.53kN，R3＝2.09kN，R4＝2.09kN，R5＝2.09kN，R6＝2.09kN，R7＝2.53kN，R8＝0.88kN
正常使用极限状态：R'1＝0.65kN，R'2＝1.88kN，R'3＝1.53kN，R'4＝1.53kN，R'5＝1.53kN，R'6＝1.53kN，R'7＝1.88kN，R'8＝0.65kN
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.3×106/4490=66.01N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×3.36×1000/424＝15.87N/mm2≤[τ]=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.18mm≤525/400＝1.31 mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×5.98×2＝11.36kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
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