高大模板专项施工方案

来源：飒榕旅游知识分享网

万华江山帝景二期项目

高大模板专项施工方案

编制人：王修荣

青岛平建建筑安装股份有限公司

2017年11月11日

万华江山帝景二期高大模板施工方案

第一节编制依据 .............................................................................................................................................. 3 第二节工程概况 .............................................................................................................................................. 3

一、工程简介 .............................................................................................................................................. 4

二、高支模工程概况 .................................................................................................................................. 4 第三节高支模需专家评审部分 ...................................................................................................................... 5 第四节方案选择 .............................................................................................................................................. 6 第五节高支模结构设计与构造要求 .............................................................................................................. 6 第六节材料质量控制 ...................................................................................................................................... 8 第七节高支模板体系的施工搭设（安装） .................................................................................................. 9

一、高支模构件技术参数 .................................................................................................................. 9

二、模板安装要求 .................................................................................................................................... 10 三、模板安装工艺流程 .............................................................................................................................11 四、模板安装施工方法 ............................................................................................................................ 12 第八节砼浇筑注意事项 ................................................................................................................................ 19 第九节高大模板及支架体系的拆除 ............................................................................................................ 19 第十节安全施工技术措施 ............................................................................................................................ 21 第十一节预防坍塌事故的安全技术措施 .................................................................................................... 23 第十二节预防高空坠落事故安全技术措施 ................................................................................................ 24 第十三节监测措施 ........................................................................................................................................ 25 第十四节应急预案 ........................................................................................................................................ 26

一、应急目标 ............................................................................................................................................ 26

二、应急准备 ............................................................................................................................................ 26 三、应急响应 ............................................................................................................................................ 28 第十五节、劳动力计划 .................................................................................................................................... 32

一、专职安全生产管理人员 .................................................................................................................... 32

万华江山帝景二期高大模板施工方案

二、特种作业人员 .................................................................................................................................... 32 第十六节、雨季施工措施 ................................................................................................................................ 33 第十七节、计算书及相关图纸 ........................................................................................................................ 34

万华江山帝景二期高大模板施工方案

高大模板专项施工方案

第一节编制依据

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）《木结构设计规范》GB 50005-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2015 《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013 《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-2005 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 《直缝电焊钢管》GB/T13793

《低压流体输送甲焊接钢管》GB/T3092 《碳素结构钢》GB/T700

《钢管脚手架扣件》GB/5831-2006 《钢结构设计规范》GB 50017-2003

危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]

建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）

本工程施工图纸和施工组织设计

第二节工程概况

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一、工程简介

本工程为XX，建筑面积XXX,XX层，XX结构，工程地点为XXX。建设单位：施工单位：设计单位：监理单位：勘察单位：二、高支模工程概况

本工程中:2#商务办公楼，地基承载力180KPa，垫层混凝土C15，负一层层高3.2米，一层层高3.7米，无负一层楼板，模板搭设高度6.9米；板厚100mm，一层顶板梁截面尺寸： 250x400、250x550、300x550、300x600、300x650，最大轴间距离9000mm

34#楼：四层1-A轴~1-C轴/1-1轴~34-40轴顶板梁截面尺寸500x1000、500x1200、500x1300、600x1300、600x1350、700x1350、700x1400、800x1400、800x1450，板厚120mm、180mm，层高4.31米。

办公楼：A-B轴/1-7轴负一层顶无板，负一层层高5.5米，一层层高5.15米，模板搭设高度10.65米，一层顶板厚度120mm，梁截面尺寸：主要有：300x400、350x400、350x700、地基承载力360KPa。

地下车库：34#楼：车库层顶板梁截面尺寸：500x1000，层高：4.2米。 2#商业楼：车库顶板梁截面尺寸：400x1400、450x1050、450x1650、500x1050、500x1650，层高3.55米。

地下车库层高3.6～5.05米,车库顶板板厚250mm、200mm、 180mm；柱帽尺寸：2400x2400x950mm，混凝土强度为：C35

万华江山帝景二期高大模板施工方案

按照青岛市房屋建筑工地安全生产精细化管理标准规定，层高超过 6.5m，跨度超过 15m，施工总荷载大于 12kN/㎡，施工集中线荷载大于 15kN/m，该部位模板支撑属于危险性较大的分部分项工程，施工时应编制安全专项施工方案并经专家论证，合格后方能组织施工。

第三节高支模需专家评审部分

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 34#楼四层1-A2#商务办公单位工程名称断面尺寸（mm） 250x400 250x550 300x550 300x600 300x650 部位 B-C轴/2轴西 1-11轴/B轴南 2轴/A-B轴 B轴/3-4轴 A轴/1-2轴跨度（m） 4.6 8.4 4.9 8.4 9.0 2.7 4.8 7.2 7.2 7.3 5.9 8.0 7.3 5.9 计算内容立杆间距850*800支撑高度6.5米立杆间距850*800支撑高度6.35米立杆间距900*800支撑高度6.35米立杆间距900*800支撑高度6.3米立杆间距900*800支撑高度6.25米立杆间距800*800支撑高度6.8米立杆间距1100*400支撑高度3.31米立杆间距1100*400支撑高度3.21米立杆间距1100*400支撑高度3.11米立杆间距1200*400支撑高度3.11米立杆间距1200*400支撑高度2.96米立杆间距1300*400支撑高度2.96米立杆间距1300*400支撑高度2.91米立杆间距1400*400支撑高度2.91米立杆间距1400*400支撑高度2.86米立杆间距800*800支撑高度4.13米不计算不计算不计算不计算计算计算计算不计算不计算不计算不计算不计算计算不计算计算计算不计算不计算计算计算不计算计算计算不计算不计算计算计算计算 100mm板全部 500x1000 1-B轴/34-6轴西 500x1200 1-9轴/1-C轴-34-H轴 500x1300 1-4轴-1-5轴/1-C轴南 600x1300 1-4轴-1-5轴/1-A轴 600x1350 1-B轴-1-C轴/1-2轴东 700x1350 1-7轴东//1-A轴-1-B轴 700x1400 1-Z轴/1-2轴-1-3轴 800x1400 1-4轴/1-B轴-1-C轴 800x1450 1-2轴/1-A轴-1-B轴 12 轴～1-C13 轴/1-114 15 16 17 轴～34-40轴 180mm板全部办公楼 A-B轴/1-7轴 300x400 350x400 350x700 A-B轴/1-2轴中间 A-B轴/2轴 A轴/1-2轴 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 4.85 立杆间距900*400支撑高度10.25米 4.85 立杆间距950*400支撑高度10.25米 8.6 立杆间距950*400支撑高度9.95米立杆间距800*800支撑高度10.53米立杆间距1100*400支撑高度3.2米立杆间距1100*400支撑高度3.15米立杆间距1000*400支撑高度2.8米立杆间距1050*400支撑高度3.15米立杆间距1100*400支撑高度2.55米立杆间距800*800支撑高度4.8米立杆间距400*400支撑高度4.1米 120mm板全部 500x1000 34#楼1-3轴/1-D轴-1-E轴 9.1 500x1050 2#商业4轴/F-G轴 400x1400 2#商业B/1-3轴 7.0 8.0 4.8 地下车库 450x1050 2#商业4轴/C-D轴 450x1650 2#商业4轴/L-M轴 500x1650 2#商业4轴/H-J轴 250mm板全部 2400x2400 x950柱帽全部 5.05 立杆间距1050*400支撑高度2.55米 7.0

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第四节方案选择

为确保质量和安全，并满足工期要求，在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，必须做到结构安全可靠，并且经济合理。 2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 3、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收。

4、同时，模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ59-2011检查标准要求，符合文明标化工地的有关标准。

综合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，考虑以往的施工经验，决定采用胶合板模板及扣件式钢管支架方案。

第五节高支模结构设计与构造要求

1、结构设计

1）主要材料采用Φ48.3×3.6钢管、12mm胶合面板、50×80mm木楞、M14对拉螺栓、可锻铸造扣件等。

2）选取高大模板区域2#商务办公楼，模板搭设高度6.9米；板厚100mm， 300x650梁，高度6.9米作为理论计算依据，；34#楼：四层1-A轴~1-C轴/1-1轴~34-40轴500x1000、700x1400、800x1450梁，板厚180mm，高度4.31米作为理论计算依据；办公楼：A-B轴/1-7轴，模板搭设高度10.65米，板厚120mm， 350x700梁，高度1065米作为理论计算依据，；地下车库：梁取400x1400、500x1050、500x1650，层高选择最不利情况，高度4.2米作为理论计算依据；车库板取250mm，柱帽尺寸：2400x2400x950mm，层高选择最不利情况，高度5.05米作为理论计算依据；其余梁板按各区域“就近取大”的原则搭设。

3）梁、板模板与支架结构的详细参数见计算书和本高大模板施工图。

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4）立柱下垫板采用50mm×250mm×4000mm木垫板。 5）竖向剪刀撑和水平剪刀撑的构造设置：

①竖向剪刀撑：在高支模区域外侧四周的支架立面沿整个长度和高度内，由下至上满设竖向连续式剪刀撑，高支模区域内部沿横向由下至上的竖向连续式剪刀撑。

②水平剪刀撑：除在高支模支架顶部大梁下及扫地杆部位各设置一道水平剪刀撑，还在二道水平剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。

③顶部水平加强层的设置：在最顶步距两水平拉杆中间增加一道水平拉杆；该区域梁、板下立杆应与周边楼层梁、板下立杆同步搭设，支架的纵横向水平拉杆与周边支架的纵横向水平拉杆尽量拉通（无法拉通的至少应伸进支架的3个纵、横距进行搭接）；模板支架与周边柱的固结按每2步距用短钢管及扣件连接抱牢。

7）模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。

8）技术要求：水扫地杆距地面不大于20厘米。扫天杆距立杆顶部不大于30厘米。中间杆：最底一步步距不得大于1.5米，中间步距根据层高均分，但不得大于1.2米，按方案设计要求设计。

注意：水平杆纵横向必须满设，一个节点三根杆。

9）板下立杆的间距不得大于计算间距，高支模处所有梁梁底下必须设立杆，设计有的按设计搭设立杆，设计无要求的必须搭设一根立杆。

10）垂直剪刀撑设置：架体四周必须连续设置，架体中间沿纵横向间距5-7米连续设置。水平剪刀撑设置：在扫天杆和扫地杆及中间部位连续设置，且上下间距不大于4米。

11）拉结点：水平方向要根据柱墙就近拉结，间距不宜大于6米。垂直方向间距不大于3米。

12）必须先浇筑柱墙,待砼具备足够强度后再浇筑梁板。严禁从一个方向

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向另一个方向柱、梁、板同时浇筑.

13）当立杆间距需均分时，间距不能大于方案搭设要求。

14）本工程模板支架必须在混凝土浇筑达到100%强度后方能拆除。

2、模板及支架搭设的构造要求：

1) 立柱和水平杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接。相邻两立柱接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；剪刀撑杆件的接长应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

2) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。高支架立柱之间必须在每一步距处纵、横两个方向各设一道水平拉杆（不得有单方向不按步距设置水平杆的现象），有条件时，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。遇钢筋砼柱处，纵、横向水平杆处应用短钢管与四周及内部钢筋混凝土柱抱牢（每2步距抱一道）。

3）高支模支架水平杆应与四周普通支架水平杆连接，增强其稳定性。 4）竖向剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，与地面夹角宜为45°~60°；所有剪刀撑杆件均应在主节点处与立柱或水平拉杆扣牢。

5）、严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定于水平杆上。

第六节材料质量控制

梁板模板面板采用 12mm/15mm 厚胶合板；采用 50mm×80mm方木（无曲双面刨光顺直的硬质木方）,长(2m～4m)；支撑体系中的立杆、水平纵横拉杆、扫地杆、剪刀撑均选用φ48.3×3.6㎜钢管；对拉螺栓：采用Φ14 高强螺杆。

钢管和扣件应有质量合格证、质量检查报告。

木材，不得有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节等质量缺陷；主要承重构

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件应使用针叶材，含水率不大于20%。

机具准备：

主要机具设备：塔吊、斧子、成套木工机械、圆盘锯、手提锯、刨子、扳手、

打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍、锤子、圆盘锯、手

第七节高支模板体系的施工搭设（安装）

一、高支模构件技术参数

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 34#楼四层1-A2#商务办公单位工程名称断面尺寸跨度支架搭设梁底立立杆的纵距杆根数(跨度方向（mm）（m）高度（m）（根）（m） 4.6 8.4 4.9 8.4 9.0 2.7 4.8 7.2 7.2 7.3 5.9 8.0 7.3 5.9 4.85 4.85 8.6 9.1 7.0 8.0 4.8 5.05 7.0 6.5 6.35 6.35 6.3 6.25 6.8 3.31 3.21 3.11 3.11 2.96 2.96 2.91 2.91 2.86 4.13 10.25 10.25 9.95 10.53 3.2 3.15 2.8 3.15 2.55 2.55 4.8 4.1 梁两侧立杆间距（m） 850 850 900 900 900 1100 1100 1100 1200 1200 1300 1300 1400 1400 900 950 950 1100 1100 1000 1050 1050 1100 立杆步距（m）第一步 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 ≤1.5 中间 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 ≤1.2 250x400 250x550 300x550 300x600 300x650 100mm板 500x1000 500x1200 500x1300 600x1300 600x1350 700x1350 700x1400 800x1400 800x1450 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 1 1 1 1 1 2 2 2 2 9

800 800 800 800 800 800 400 400 400 400 400 400 400 400 400 800 400 400 400 800 400 400 400 400 400 400 800 400 12 轴～1-C13 轴/1-114 15 16 17 轴～34-40轴 180mm板办公楼 A-B轴/1-7轴 300x400 350x400 350x700 120mm板 500x1000 500x1050 400x1400 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29

地下车库 450x1050 450x1650 500x1650 250mm板 2400x2400 万华江山帝景二期高大模板施工方案

x950柱帽面板厚度12mm，内龙骨及梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。注意：

1.为了保证模板支撑的安全，板下立杆间距不得大于设计要求，梁底下必须设立杆：设计有立杆的必须按设计根数架设，设计无要求的必须架设一根立杆。高大模板支撑区域当立杆间距需均分时，间距不能大于方案搭设要求。

二、模板安装要求 1、模板安装一般要求：

（1）模板支撑严格按照方案中的立杆间距施工，施工中应根据最左边和上边的轴线作为控制线，分别自左向右、自上向下量取搭设尺寸。

（2）模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。

（3）模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。

（4）模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。

2、模板安装质量控制措施：

（1）及时组织模板安装安全技术交底。

（2）在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。

（3）模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意

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增大立杆间距。

（4）扣件式钢管支架的扣件应拧紧，并用扭力扳手抽查扣件螺栓的扭力矩。

（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。

（6）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度按全跨长度的1/1000—3/1000控制。

三、模板安装工艺流程

1、支撑系统安装顺序：垫板、底座布置→放纵横水平扫地杆→自角部起依次向两边竖立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第一步水平拉杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平拉杆符合要求后，拧紧扣件螺栓→按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍支架质量，确保支架质量要求后再进行第二步水平拉杆安装…随后按搭设进程及时装设剪刀撑。

2、模板安装工艺流程：

按施工方案要求确定立杆间距 ↓

放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高 ↓

梁板立杆、顶托设置 ↓

设置顶托内主楞方木 ↓

架设梁底次楞方木于顶托内方木上 ↓

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梁底模及侧模安装 ↓

设置板底顶托内主楞方木 ↓

架设板底次楞方木于顶托内方木上板模板安装 ↓

高大模板工程专项验收 ↓ 柱混凝土浇筑 ↓ 梁板钢筋绑扎 ↓

梁板混凝土浇筑←变形监测 ↓

混凝土保养，达到100％混凝土设计强度 ↓

拆模申请经监理审批，同意拆模 ↓

拆除梁、板模板，清理模板 ↓ 拆除剪刀撑、水平拉杆及立杆四、模板安装施工方法 1、模板支撑系统的选型：

模板支撑系统采用扣件式钢管支撑架，板、梁模板支撑体系采用48.3×3.6钢管传递竖向施工荷载支撑方式。

2、立杆基础：

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立杆基础筏板和防水底板顶部，，下部垫板采用50mm×250mm×4000mm木垫板。

3、梁模板安装：

a) 梁模板安装前要在两端柱上弹出标高线，按设计标高高度标好支架顶标高线，调整好支架标高，要通线检查，在安装梁底模板时，要按设计要求起拱，设计如没有具体明确，应按规范规定起拱。

b)本高大模板区域的梁高度小于700mm，可先安装梁侧模板再安装钢筋，梁高度大于700mm，可先安装钢筋再安装梁侧模板。

c) 梁侧模板安装要通线找直，按设计要求加穿对拉螺栓，以保证梁截面尺寸的正确，梁上口模板要设支撑卡，安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物，检查合格后办理预检。

4、板模板安装：

a) 一般从跨一侧开始安装，先安装支架和木楞，要按照标高通线找平，并固定支架，然后依次安装模板。

b) 支架顶木楞通线调平后，再铺放板模板，板模板拼缝要严密，接缝处要平整。

c) 安装完毕后，将板面清扫干净。

d）所有木楞的布置间距须按设计的要求（详见计算书），施工操作中不得随意更改。

5、水平拉杆设置：

板、梁模板支撑架纵横向水平拉杆从下至上按1.2m平均分配步距，梁底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。层高大于6.5m部分，即在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道纵横向水平拉杆。

水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：

万华江山帝景二期高大模板施工方案

立杆500ala/3500hA横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）

lala接头不在同步内（立面）当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：

6、剪刀撑等杆件设置要求：

（1）满堂模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的“格构柱式”竖向连续剪刀撑，其宽度设置为4～6m，现场每道剪刀撑按4跨立杆间距设置。

（2）水平剪刀撑及之字斜撑：

lb纵向水平杆 (大横杆)万华江山帝景二期高大模板施工方案

板、梁模板支撑架在剪刀撑部位的顶部、中间、扫地杆处各设置1道水平剪刀撑（共3道水平剪刀撑）；并在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加2组之字斜撑。

（4）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在45°-60°，现场控制在50°。

（5）剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于1000mm，用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。

7、其它杆件设置要求：

（1）立杆接长严禁搭接，且严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于步距的1/3。

（2）立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于±50mm。

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梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下

(3) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。

(4)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

(5)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

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(6) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。

（7）立柱及其他杆件 (1)扣件式

1) 立柱平面布置图（详见附图）；

2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：

立杆水平杆h/3lala

3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（8）扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离

h/3500对接扣件h万华江山帝景二期高大模板施工方案

不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于跨距的1/3。

（9）立杆与水平拉杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在45～60N·m之间。

（10）为保证整个模板支撑系统的稳定性，模板支架中间有结构柱的部位，按竖向间距3m（不能于3m）与建筑结构柱设置一个钢管抱柱固结点。

8、强调超高模板支撑架搭设注意事项：

（1）模板支撑架的水平拉杆步距应严格控制在不大于1.2m，且每一步距处及梁底部的钢管顶端应纵横向各设一道水平拉杆（即在每步、每跨均应双向设置水平拉杆）。

（2）模板支撑架必须严格按规范要求设置固结点，应在有结构柱的部位，按竖向间距2步架高与建筑结构柱设置一个钢管抱柱的固结点。

（3）模板支撑架搭设前应按规定由施工员做好对作业班组的安全技术交底。

整个模板体系安装完成后，应按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》

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GB 50204-2015、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011进行全面细致检查，符合要求并办理验收手续后，方可进入下道工序。

第八节砼浇筑注意事项

1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆为止。

2、梁板砼浇筑平板应从跨中开始向两端对称分层浇筑。 3、本工程应先浇筑柱，待达到一定强度后，再浇筑梁、板。

4、砼浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。

5、倾倒砼时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免砼在出料口堆积过高（<100mm），并且安排人员用工具将堆积的砼迅速向四周摊开。

6、浇筑过程中，派人观察支架和支承情况，发现下沉、松动和变形等情况要暂停施工，人员及时撤离，视情况处理后恢复施工。

混凝土浇筑采用从中间向两侧对称扩展浇筑，其浇筑路线图如图所示。

混凝土浇捣路线图

第九节高大模板及支架体系的拆除

1、拆除的批准程序：

高支模拆除前，必须向监理单位提交申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。

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2、钢管架高支模拆除：

1) 支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。

2) 拆除支撑及模板前，应将该层砼试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司，经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。

砼拆模强度要求一览表

结构类型梁、拱、壳结构跨度 ≤8m ＞8m ≤2m 板＞2m、≤8m ＞8m 悬臂结构 — 设计强度标准值百分率(%) ≥75 100 ≥50 ≥75 100 100 注：“设计砼强度标准值”是指与设计强度等级相应的砼立方体抗压强度标准值。

3) 高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。

4) 侧模拆除时的砼应能保证其表面及棱角不受损伤。 5) 拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。

6) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模，严禁在同一垂直平面上操作。 7) 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。

8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。

9) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 10) 拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。 11) 拆除时，先将支架顶部松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模

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板和木方，然后拆除剪刀撑及支架，模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。

12) 支架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行。

13) 支架的拆除应从一端走向另一端，自上而下逐层地进行。 14) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 15) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。

16) 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内。

17) 拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。

第十节安全施工技术措施

(1) 钢管脚手架搭设前，应按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。

(2) 对钢管支架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 (3) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。 (4) 搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。

(5) 高支模拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。

(6) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在支架上集中堆放模板、楞木、钢筋等物体，严禁在支架上接缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。

(7) 模板支架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。

(8) 在支架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患，搭设前要进行班前安全技术交底，

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搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。

(9) 支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢管、浇筑砼。

(10) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：

1) 杆件的设置和连接：包括立杆、扫地杆、水平拉杆、剪力撑、边墙件等构件是否符合要求。

2) 立杆上部是否顶紧，底座是否松动。 3) 安全防护措施是否符合规范要求。

(11) 在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支架，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。

(12) 钢管支架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如妨碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。

(13) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。 (14) 安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板模板的安装。浇筑砼前再次对钢管支架进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。

(15)设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。

(16) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

(17) 水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。

(18) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管

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路出口处。

(19) 应避免装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。 (20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。 (21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

第十一节预防坍塌事故的安全技术措施

(1) 模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工。

(2) 本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立杆，不得使用严重锈蚀、变形、断裂的支撑材料作立杆。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。

(3) 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

(4) 楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。

(5) 在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要收起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。

(6) 安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。

(7) 拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

(8) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。

(9) 应避免装卸物料对模板支架产生偏心、振动和冲击。

(10) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

(11) 模扳支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。

(12) 拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。

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(13) 纵横向水平杆靠柱边部分应该用扣件抱牢柱，提高支架的整体性。

第十二节预防高空坠落事故安全技术措施

(1) 项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。

(2) 模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。

(3) 支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

(4) 所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。

(5) 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

(6) 安全带使用前必须经过检查合格，安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。

(7) 项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。

(8) 已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。

(9) 高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑(或红白)相间的条纹标示，盖件等以黄(或红)色标示。需要临

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时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

(10) 各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接，作业平台上严禁超载。 (11) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。

(12) 安装梁及楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，并满铺脚手板，以确保安全。

第十三节监测措施

本项目采用钢管扣件式支架体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。

本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查．所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡查的重点部位：

(1) 杆件的设置和连接、连墙件、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等构件是否符合要求。

(2) 立杆是否悬空，连接扣件是否松动。 (3) 支架体系是否有松动、垂直度是否有偏差。 (4) 施工过程中是否有超载的现象。 (5) 安全防护措施是否符合规范要求。 (6) 支架体系和各杆件是否有变形的现象。 3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中由专职安全员、施工员对高支模体系检查，随时观测支架体系的变形情况，发现隐患，及时停止施工，采取措施。

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第十四节应急预案

一、应急目标

发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治疗。杜绝救护方法不当造成的人员伤亡事故，杜绝二次事故发生。

二、应急准备 ① 应急组织机构

1、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目副经理、项目技术负责人为副组长，现场全体管理人员为组员。

2、现场抢救组：项目安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。

3、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。

4、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。

5、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。 6、应急组织的工种及人数应根据事故现场需要灵活调配。 ② 应急组织机构图

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现场抢救医疗救治应急通讯后勤服务保安组应急副组长应急副组长应急组长 ③ 应急物资和设施准备

(1) 医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； (2) 抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； (3) 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、具灯； (4) 通讯器材：电话、手机、对讲机； (5) 交通工具：工地常备一辆应急车辆；

(6) 灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用； (7) 准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；

(8) 用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标与牌； (9) 必要的资金保证；

(10)应急通讯组联系电话如下：组长：组员：组员：组员： (11) 外部联络电话：平度市安监站：88333891 平度市建设局： 88366928 平度市急救中心：120 平度市市人民医院：88365511

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4) 项目突发事件报告程序流程图：项目经理应急预案评修订应急预按程序启动应急响应预事件检查、处理业主监理相关部门内部上对外上外部报警：火警：119 匪警：110 医疗急救：120 项目副经理项目技术负生产经理事件发现人、当事人整改、教育三、应急响应

① 发生坍塌的应急措施

高支模架体发生塌坍时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。 1) 高支模架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏敞，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。

2) 项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，

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并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。

3) 在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察摸板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。

4) 在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时。一边协同项目医疗人员进行抢救(如供氧、包扎)，找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用机械将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。

5) 被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由工地医生对受伤人员进行简单救助，争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏，伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。

6) 在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于4名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。

7) 伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车

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或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。

8) 紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。

9) 对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。

② 发生高处坠落的应急响应事故发生后应急措施

1) 当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅速在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。

2) 项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到观场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施。

从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。

从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况

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做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。

掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术负责人一起确定转移方案。

③ 现场临时救治措施

1) 高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗，现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。

2) 首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。对呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。

如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道畅通，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。

如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。

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固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。

第十五节、劳动力计划

一、专职安全生产管理人员

搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下

某某（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；

某某（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；某某（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；某某（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员

高支模开始时间作息时间（上午）砼工程量（m3）木工（人）砼工（人）水电工（人）

6：00～11：00 20 10 3 高支模工期（天）作息时间（下午）高支模建筑面积（m2）钢筋工（人）架子工（人）其它工种（人） 13：30～18：00 25 15 7 32

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第十六节、雨季施工措施

1、雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏

通好施工场地内的下水管道和雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、

不泥泞、不存水。

2、雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前

禁止作业施工。

3、检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨

准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要

对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施

工。

4、浇筑混凝土前，要跟踪掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。现场备有

足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被

雨水冲掉。

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第十七节、计算书及相关图纸

施工详图：

9400800800505020028015001500990330250500200200500800800800800800800800800800800500200200500

图1 支架立面图

8002871450287287287200200200200800500200200500400800400400

图2 梁截面放大图

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计算书：2#商务办公楼300x650梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.3m，

梁截面 B×D=300mm×650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。

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30062504504501500650

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.65+0.20)+1.40×2.50=23.630kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.65+0.7×1.40×2.50=24.826kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.650×0.400=6.630kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×0.650+0.300)/0.300=0.427kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

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经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.300×0.400=0.540kN 均布荷载 q = 1.35×6.630+1.35×0.427=9.527kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.540=0.529kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

0.53kN 9.53kN/mA 100 100 100B

计算简图

0.013

弯矩图(kN.m)

0.740.340.260.610.012

0.260.74

剪力图(kN)

0.610.34

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

7.06kN/mA 100 100 100B

变形计算受力图

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0.0000.009

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.341kN N2=1.352kN N3=1.352kN N4=0.341kN 最大弯矩 M = 0.013kN.m 最大变形 V = 0.009mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.013×1000×1000/9600=1.354N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×740.0/(2×400.000×12.000)=0.231N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.009mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

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均布荷载 q = P/l = 1.352/0.400=3.381kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.38×0.40×0.40=0.054kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×3.381=0.811kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×3.381=1.487kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.054×10/53333.3=1.01N/mm 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×811.32/(2×50.00×80.00)=0.304N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.941kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.941×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.018mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

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三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

0.34kN 1.35kN 1.35kN 0.34kNAB 450 450

支撑钢管计算简图

0.085

0.022

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.621.620.070.070.270.270.270.270.070.07

1.621.62

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.28kN 0.78kN 0.78kN 0.28kNAB 450 450

支撑钢管变形计算受力图

0.000

0.008

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支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.085kN.m 最大变形 vmax=0.009mm 最大支座力 Qmax=3.238kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.085×106/5262.3=16.19N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

3.24kNA 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kN 3.24kNB 800 800 800

支撑钢管计算简图

0.389

0.453

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.131.131.621.622.102.10

2.102.10

支撑钢管剪力图(kN)

1.621.621.131.13

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

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2.01kNA 2.01kN 2.01kN 2.01kN 2.01kN 2.01kN 2.01kNB 800 800 800

支撑钢管变形计算受力图

0.0250.454

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.453kN.m 最大变形 vmax=0.454mm 最大支座力 Qmax=6.961kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.453×106/5262.3=86.14N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×6.96=6.96kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.96kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.914=1.234kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.249=0.336kN 非顶部立杆段 N = 6.961+1.234=8.195kN 顶部立杆段 N = 6.961+0.336=7.297kN

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

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σ=1.00×7297/(0.160×505.5)=90.209N/mm a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×7297/(0.149×505.5)=97.013N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=90.209N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×8195/(0.160×505.5)=101.311N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.90m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

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风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×6.3×0.80×(0.5×6.3+0.60)=4.191kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(4.191/8.00)=0.279kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=6.961+1.350×0.249+ 1.4×0.6×0.279=7.531kN 非顶部立杆Nw=6.961+1.350×0.914+ 1.4×0.6×0.279=8.429kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7531/(0.160×505.5)+1.00×38000/5262=100.383N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×7531/(0.149×505.5)+1.00×38000/5262=107.406N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=100.383N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],

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满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×8429/(0.160×505.5)+1.00×38000/5262=111.485N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.961kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.146×6.250=1.234kN N = 6.961+1.234=8.195kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×8195/(0.458×505.5)=35.393N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

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考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×6.3×0.80×(0.5×6.3+0.60)=4.191kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(4.191/8.00)=0.279kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.961+1.350×0.914+1.4×0.6×0.279=8.429kN

经计算得到σ=1.00×8429/(0.458×505.5)+1.00×38000/5262=43.679N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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六、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MT式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.800×(1.269+0.200)+2×(0.000×8.000×0.800)×8.000/2=75.218kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×4.191 = 12.572kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=32.78 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 8.20kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.363 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40

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fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！计算书：2#商务办公楼100mm板

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.8m，

立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方，间距300mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100.×100.mm木方。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

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图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.10+0.20)+1.40×2.50=6.752kN/m 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.10+0.7×1.40×2.50=5.839kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.100×1.000+0.200×1.000=2.710kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；

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截面惯性矩 I = 14.40cm；

(1)抗弯强度计算

f = γ0M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； γ0 —— 结构重要性系数； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×2.710+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.086kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.086×1000×1000/24000=3.582N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

γ0γT = 3γ0γQ/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×2.710+1.40×4.500)×0.300=1.719kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1719.0/(2×1000.000×12.000)=0.215N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.710×3004/(100×9000×144000)=0.115mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑龙骨的计算

万华江山帝景二期高大模板施工方案

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.100×0.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.060=0.976kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.890+0.976)×0.800=2.293kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.292/0.800=2.866kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.87×0.80×0.80=0.183kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.800×2.866=1.375kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.800×2.866=2.522kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.183×106/53333.3=3.44N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

万华江山帝景二期高大模板施工方案

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1375.49/(2×50.00×80.00)=0.516N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=0.813kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.813×800.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.117mm

龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.522kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 2.52kN 0.10kN/m 800 800BA 800

托梁计算简图

0.540

托梁弯矩图(kN.m)

0.437

万华江山帝景二期高大模板施工方案

4.974.962.672.660.140.112.412.442.562.540.010.012.542.564.964.97

托梁剪力图(kN)

0.110.142.662.672.442.41

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.72kN 0.10kN/m 800 800BA 800

托梁变形计算受力图

0.0080.097

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.540kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.529kN 经过计算得到最大变形 V= 0.097mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.540×106/166666.7=3.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

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γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×4968/(2×100×100)=0.745N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.097mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.139×6.800=0.946kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.800×0.800=0.128kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.100×0.800×0.800=1.606kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 2.680kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

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1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆 N = 6.397kN，非顶部立杆 N = 7.248kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6397/(0.160×505.5)=79.086N/mm2

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a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×6397/(0.149×505.5)=85.051N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=79.086N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7248/(0.160×505.5)=89.610N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；

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风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×6.8×0.80×(0.5×6.8+0.60)=4.896kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(4.896/6.40)=0.408kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×1.971+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=6.740kN 非顶部立杆Nw=1.200×2.680+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=7.591kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6740/(0.160×505.5)+1.00×34000/5262=89.788N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×6740/(0.149×505.5)+1.00×34000/5262=96.073N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=89.788N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

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非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7591/(0.160×505.5)+1.00×34000/5262=100.312N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 7.25kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×7248/(0.458×505.5)=31.305N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

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MW=1.4×0.6Wklah/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Nw = 1.200×2.680+1.400×2.880+1.4×0.6×0.408=7.591kN 经计算得到σ=1.00×7591/(0.458×505.5)+1.00×34000/5262=39.250N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：

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MT式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩:

MR=6.400×0.800×(1.478+0.200)+2×(0.000×6.400×0.800)×6.400/2=54.983kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×4.896 = 14.688kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=28.99 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 7.25kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.254 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 钢管楼板模板支架计算满足要求！

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计算书：34#楼500x1000梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.3m，

梁截面 B×D=500mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

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500330015001000500500

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.20)+1.40×2.50=34.340kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.50=36.875kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.000×0.400=10.200kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×1.000+0.500)/0.500=0.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.500×0.400=0.900kN

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均布荷载 q = 1.35×10.200+1.35×0.400=14.310kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.900=0.882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

0.88kN14.31kN/mA 167 167 167B

计算简图

0.051

弯矩图(kN.m)

1.630.890.440.441.501.63

剪力图(kN)

1.500.036

0.89

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

10.60kN/mA 167 167 167B

变形计算受力图

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0.0080.107

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.888kN N2=3.131kN N3=3.131kN N4=0.888kN 最大弯矩 M = 0.050kN.m 最大变形 V = 0.107mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.050×1000×1000/9600=5.208N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×1633.0/(2×400.000×12.000)=0.510N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.107mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

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均布荷载 q = P/l = 3.131/0.400=7.827kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.83×0.40×0.40=0.125kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×7.827=1.878kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×7.827=3.444kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.125×106/53333.3=2.35N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1878.39/(2×50.00×80.00)=0.704N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=4.858kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.858×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.044mm

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龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

0.89kNA 3.13kN 3.13kN 0.89kNB 500 500

支撑钢管计算简图

0.283

0.100

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.623.620.400.400.490.490.490.490.400.40

3.623.62

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.71kNA 1.94kN 1.94kN 0.71kNB 500 500

支撑钢管变形计算受力图

万华江山帝景二期高大模板施工方案

0.0000.050

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.283kN.m 最大变形 vmax=0.050mm 最大支座力 Qmax=7.236kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.283×106/5262.3=53.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×7.24=7.24kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

万华江山帝景二期高大模板施工方案

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=7.24kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.442=0.597kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.228=0.308kN 非顶部立杆段 N = 7.236+0.597=7.833kN 顶部立杆段 N = 7.236+0.308=7.543kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； λ=3454/15.9=217.858

允许长细比(k取1) λ0=217.858/1.155=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.155

σ=1.00×7543/(0.155×505.5)=96.472N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；

万华江山帝景二期高大模板施工方案

λ=3583/15.9=226.010

允许长细比(k取1) λ0=226.010/1.155=195.680 <210 长细比验算满足要求! φ=0.143

σ=1.00×7543/(0.143×505.5)=104.586N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=96.472N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7833/(0.160×505.5)=96.834N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.00m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.043kN.m；

万华江山帝景二期高大模板施工方案

风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×3.3×0.40×(0.5×3.3+0.60)=0.668kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.668/8.00)=0.045kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=7.236+1.350×0.228+ 1.4×0.6×0.045=7.581kN 非顶部立杆Nw=7.236+1.350×0.442+ 1.4×0.6×0.045=7.870kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； λ=3454/15.9=217.858

允许长细比(k取1) λ0=217.858/1.155=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.155

σ=1.00×7581/(0.155×505.5)+1.00×43000/5262=105.032N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； λ=3583/15.9=226.010

允许长细比(k取1) λ0=226.010/1.155=195.680 <210 长细比验算满足要求! φ=0.143

σ=1.00×7581/(0.143×505.5)+1.00×43000/5262=113.186N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=105.032N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

万华江山帝景二期高大模板施工方案

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7870/(0.160×505.5)+1.00×43000/5262=105.378N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=7.236kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.134×3.300=0.597kN N = 7.236+0.597=7.833kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×7833/(0.458×505.5)=33.829N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

万华江山帝景二期高大模板施工方案

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.043kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×3.3×0.40×(0.5×3.3+0.60)=0.668kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.668/8.00)=0.045kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.236+1.350×0.442+1.4×0.6×0.045=7.870kN

经计算得到σ=1.00×7870/(0.458×505.5)+1.00×43000/5262=42.071N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

万华江山帝景二期高大模板施工方案

六、模板支架整体稳定性计算

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.400×(1.105+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=33.421kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.668 = 2.005kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！

计算书：34#楼四层700x1400梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

万华江山帝景二期高大模板施工方案

钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m，

梁截面 B×D=700mm×1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.30m。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

7002

290015001400533233533

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.40+0.20)+1.40×2.50=46.580kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.40+0.7×1.40×2.50=50.645kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

万华江山帝景二期高大模板施工方案

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.400×0.400=14.280kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×1.400+0.700)/0.700=0.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.700×0.400=1.260kN 均布荷载 q = 1.35×14.280+1.35×0.400=19.818kN/m 集中荷载 P = 0.98×1.260=1.235kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

1.23kN19.82kN/mA 175 175 175 175B

计算简图

0.065

弯矩图(kN.m)

0.047

万华江山帝景二期高大模板施工方案

1.361.861.612.112.11

剪力图(kN)

1.611.861.36

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

14.68kN/mA 175 175 175 175B

变形计算受力图

0.0080.168

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.362kN N2=3.964kN N3=4.455kN N4=3.964kN N5=1.362kN 最大弯矩 M = 0.065kN.m 最大变形 V = 0.168mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.065×1000×1000/9600=6.771N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

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(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×2105.0/(2×400.000×12.000)=0.658N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.168mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 4.455/0.400=11.138kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.14×0.40×0.40=0.178kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×11.138=2.673kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×11.138=4.901kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.178×106/53333.3=3.34N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

万华江山帝景二期高大模板施工方案

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2673.14/(2×50.00×80.00)=1.002N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=7.340kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.340×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.066mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

1.36kN 3.96kN 4.46kN 3.96kN 1.36kNAB 533 233 533

支撑钢管计算简图

0.253

0.166

支撑钢管弯矩图(kN.m)

万华江山帝景二期高大模板施工方案

4.774.772.232.230.550.550.810.810.810.810.552.232.230.554.774.77

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.01kN 2.94kN 2.39kN 2.94kN 1.01kNAB 533 233 533

支撑钢管变形计算受力图

0.0220.112

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.253kN.m 最大变形 vmax=0.112mm 最大支座力 Qmax=6.999kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.253×106/5262.3=48.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

万华江山帝景二期高大模板施工方案

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×7.00=7.00kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=7.00kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.436=0.588kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.256=0.345kN 非顶部立杆段 N = 6.999+0.588=7.588kN 顶部立杆段 N = 6.999+0.345=7.344kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

万华江山帝景二期高大模板施工方案

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； λ=3619/15.9=228.239

允许长细比(k取1) λ0=228.239/1.155=197.610 <210 长细比验算满足要求! φ=0.140

σ=1.00×7344/(0.140×505.5)=103.601N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； λ=3748/15.9=236.391

允许长细比(k取1) λ0=236.391/1.155=204.668 <210 长细比验算满足要求! φ=0.131

σ=1.00×7344/(0.131×505.5)=110.612N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=103.601N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7588/(0.160×505.5)=93.805N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

万华江山帝景二期高大模板施工方案

MW=1.4×0.6Wklah/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.30m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.9×0.40×(0.5×2.9+0.60)=0.535kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.535/8.00)=0.036kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=6.999+1.350×0.256+ 1.4×0.6×0.036=7.374kN 非顶部立杆Nw=6.999+1.350×0.436+ 1.4×0.6×0.036=7.618kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； λ=3619/15.9=228.239

允许长细比(k取1) λ0=228.239/1.155=197.610 <210 长细比验算满足要求! φ=0.140

万华江山帝景二期高大模板施工方案

σ=1.00×7374/(0.140×505.5)+1.00×55000/5262=114.529N/mm a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； λ=3748/15.9=236.391

允许长细比(k取1) λ0=236.391/1.155=204.668 <210 长细比验算满足要求! φ=0.131

σ=1.00×7374/(0.131×505.5)+1.00×55000/5262=121.569N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=114.529N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7618/(0.160×505.5)+1.00×55000/5262=104.680N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.999kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.150×2.900=0.588kN N = 6.999+0.588=7.588kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

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[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×7588/(0.458×505.5)=32.770N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.30m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

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Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.9×0.40×(0.5×2.9+0.60)=0.535kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.535/8.00)=0.036kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.999+1.350×0.436+1.4×0.6×0.036=7.618kN

经计算得到σ=1.00×7618/(0.458×505.5)+1.00×55000/5262=43.405N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、模板支架整体稳定性计算

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.400×(0.838+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=26.578kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.535 = 1.605kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！计算书：34#楼四层800x1450梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

万华江山帝景二期高大模板施工方案

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m，

梁截面 B×D=800mm×1450mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.40m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

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800285050020020050015001450

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.45+0.20)+1.40×2.50=48.110kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.45+0.7×1.40×2.50=52.366kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.450×0.400=14.790kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×1.450+0.800)/0.800=0.370kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

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经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.800×0.400=1.440kN 均布荷载 q = 1.35×14.790+1.35×0.370=20.466kN/m 集中荷载 P = 0.98×1.440=1.411kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

1.41kN20.47kN/mA 200 200 200 200B

计算简图

0.088

弯矩图(kN.m)

1.612.191.902.490.063

2.49

剪力图(kN)

1.902.191.61

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

15.16kN/mA 200 200 200 200B

变形计算受力图

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0.0150.297

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.608kN N2=4.678kN N3=5.212kN N4=4.678kN N5=1.608kN 最大弯矩 M = 0.087kN.m 最大变形 V = 0.297mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.087×1000×1000/9600=9.063N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×2485.0/(2×400.000×12.000)=0.777N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.297mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

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梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 5.212/0.400=13.030kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×13.03×0.40×0.40=0.208kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×13.030=3.127kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×13.030=5.733kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.208×106/53333.3=3.91N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×3127.22/(2×50.00×80.00)=1.173N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=8.663kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×8.663×400.04/(100×9000.00×

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2133334.0)=0.078mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

1.61kN 4.68kN 5.21kN 4.68kN 1.61kNAB 500 200 200 500

支撑钢管计算简图

0.119

0.122

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.890.410.410.891.201.20

0.410.41

支撑钢管剪力图(kN)

1.201.200.890.89

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.19kN 3.47kN 2.82kN 3.47kN 1.19kNAB 500 200 200 500

支撑钢管变形计算受力图

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0.0050.058

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.122kN.m 最大变形 vmax=0.058mm 最大支座力 Qmax=6.771kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.122×106/5262.3=23.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×6.77=6.77kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

万华江山帝景二期高大模板施工方案

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.77kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.428=0.578kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.256=0.345kN 非顶部立杆段 N = 6.771+0.578=7.349kN 顶部立杆段 N = 6.771+0.345=7.116kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； λ=3619/15.9=228.239

允许长细比(k取1) λ0=228.239/1.155=197.610 <210 长细比验算满足要求! φ=0.140

σ=1.00×7116/(0.140×505.5)=100.380N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；

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λ=3748/15.9=236.391

允许长细比(k取1) λ0=236.391/1.155=204.668 <210 长细比验算满足要求! φ=0.131

σ=1.00×7116/(0.131×505.5)=107.174N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=100.380N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7349/(0.160×505.5)=90.857N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.40m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.060kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式

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Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.9×0.40×(0.5×2.9+0.60)=0.519kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.519/8.00)=0.035kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=6.771+1.350×0.256+ 1.4×0.6×0.035=7.145kN 非顶部立杆Nw=6.771+1.350×0.428+ 1.4×0.6×0.035=7.378kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； λ=3619/15.9=228.239

允许长细比(k取1) λ0=228.239/1.155=197.610 <210 长细比验算满足要求! φ=0.140

σ=1.00×7145/(0.140×505.5)+1.00×60000/5262=112.104N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； λ=3748/15.9=236.391

允许长细比(k取1) λ0=236.391/1.155=204.668 <210 长细比验算满足要求! φ=0.131

σ=1.00×7145/(0.131×505.5)+1.00×60000/5262=118.926N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=112.104N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

万华江山帝景二期高大模板施工方案

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×7378/(0.160×505.5)+1.00×60000/5262=102.530N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.771kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.150×2.850=0.578kN N = 6.771+0.578=7.349kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×7349/(0.458×505.5)=31.740N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

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风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.40m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.060kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.9×0.40×(0.5×2.9+0.60)=0.519kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.519/8.00)=0.035kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.771+1.350×0.428+1.4×0.6×0.035=7.378kN

经计算得到σ=1.00×7378/(0.458×505.5)+1.00×60000/5262=43.179N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。

万华江山帝景二期高大模板施工方案

支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MT式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.400×(0.764+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=24.702kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.519 = 1.558kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！计算书：34#楼四层180mm板

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m，

立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

万华江山帝景二期高大模板施工方案

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm，抗弯强度17.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm。内龙骨采用50.×80.mm木方，间距300mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

222

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.18+0.20)+1.40×2.50=9.162kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.18+0.7×1.40×2.50=8.549kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，

100

万华江山帝景二期高大模板施工方案

永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.180×1.000+0.200×1.000=4.718kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；

(1)抗弯强度计算

f = γ0M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； γ0 —— 结构重要性系数； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.718+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.108kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.108×1000×1000/24000=4.486N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

γ0γT = 3γ0γQ/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.718+1.40×4.500)×0.300=2.153kN

101

万华江山帝景二期高大模板施工方案

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2153.0/(2×1000.000×12.000)=0.269N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.718×3004/(100×9000×144000)=0.200mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.180×0.300=1.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.355+1.20×0.060=1.698kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.698)×0.800=2.870kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.871/0.800=3.588kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.59×0.80×0.80=0.230kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.800×3.588=1.722kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.800×3.588=3.158kN 龙骨的截面力学参数为

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.230×106/53333.3=4.31N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1722.47/(2×50.00×80.00)=0.646N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.415kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.415×800.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.204mm

龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.158kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

103

万华江山帝景二期高大模板施工方案

3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 0.09kN/m 800 800BA 800

托梁计算简图

0.675

托梁弯矩图(kN.m)

6.216.203.343.320.170.143.023.053.193.170.010.013.173.196.206.21

托梁剪力图(kN)

0.140.173.323.343.053.020.546

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 0.09kN/m 800 800BA 800

托梁变形计算受力图

0.0210.249

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.674kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.404kN 经过计算得到最大变形 V= 0.249mm 顶托梁的截面力学参数为

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

截面抵抗矩 W = 10.16cm；截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.674×106/10160.0=63.18N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.249mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.139×4.120=0.573kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.800×0.800=0.128kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.180×0.800×0.800=2.892kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.593kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

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N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆 N = 7.939kN，非顶部立杆 N = 8.343kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

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σ=1.00×7939/(0.160×505.5)=98.151N/mm a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×7939/(0.149×505.5)=105.555N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=98.151N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×8343/(0.160×505.5)=103.145N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

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风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×4.1×0.80×(0.5×4.1+0.60)=1.973kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(1.973/6.40)=0.164kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×3.256+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=8.077kN 非顶部立杆Nw=1.200×3.593+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=8.481kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×8077/(0.160×505.5)+1.00×34000/5262=106.323N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×8077/(0.149×505.5)+1.00×34000/5262=113.856N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=106.323N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×8481/(0.160×505.5)+1.00×34000/5262=111.317N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.34kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×8343/(0.458×505.5)=36.033N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

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风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Nw = 1.200×3.593+1.400×2.880+1.4×0.6×0.164=8.481kN 经计算得到σ=1.00×8481/(0.458×505.5)+1.00×34000/5262=43.095N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MT式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩:

MR=6.4002×0.800×(0.895+0.200)+2×(0.000×6.400×0.800)×6.400/2=35.896kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×1.973 = 5.918kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明

验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。

按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，

楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为

q=1×1.20×(0.20+25.10×0.18)+ 1×1.20×(0.57×6×6/4.50/4.50)+ 1.40×(2.00+2.50)=13.18kN/m2

计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×13.18=59.33kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×59.33×4.502=61.63kN.m 按照混凝土的强度换算

得到5天后混凝土强度达到48.30%，C35.0混凝土强度近似等效为C16.9。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.11N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：

ξ= Asfy/bh0fcm = 2700.00×360.00/(4500.00×180.00×8.11)=0.15 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs=0.139

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

此层楼板所能承受的最大弯矩为：

M1=αsbh02fcm = 0.139×4500.000×180.0002×8.1×10-6=164.4kN.m 结论：由于∑Mi = 164.45=164.45 > Mmax=61.63

所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！计算书：办公楼A-B轴1、2层350x700梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.0m，

梁截面 B×D=350mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.95m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.50kN/m。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。

35099504754751500700

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.50=25.160kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.50=26.548kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.700×0.400=7.140kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×0.700+0.350)/0.350=0.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.350×0.400=0.630kN 均布荷载 q = 1.35×7.140+1.35×0.400=10.179kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.630=0.617kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

0.62kN10.18kN/mA 117 117 117B

计算简图

0.019

弯矩图(kN.m)

0.900.430.310.760.016

0.310.90

剪力图(kN)

0.430.76

115

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变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

7.54kN/mA 117 117 117B

变形计算受力图

0.0010.017

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.429kN N2=1.661kN N3=1.661kN N4=0.429kN 最大弯矩 M = 0.019kN.m 最大变形 V = 0.018mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.019×1000×1000/9600=1.979N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×902.0/(2×400.000×12.000)=0.282N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

116

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(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.018mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 1.661/0.400=4.153kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.15×0.40×0.40=0.066kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×4.153=0.997kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×4.153=1.827kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.066×106/53333.3=1.25N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×996.79/(2×50.00×80.00)=0.374N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

117

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挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=2.419kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.419×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.022mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

0.43kN 1.66kN 1.66kN 0.43kNAB 475 475

支撑钢管计算简图

0.118

0.034

支撑钢管弯矩图(kN.m)

1.981.980.110.110.320.320.320.320.110.11

1.981.98

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

118

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0.35kN 0.97kN 0.97kN 0.35kNAB 475 475

支撑钢管变形计算受力图

0.0000.014

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.118kN.m 最大变形 vmax=0.015mm 最大支座力 Qmax=3.955kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.118×106/5262.3=22.51N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于475.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×3.96=3.96kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

119

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1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=3.96kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×1.333=1.800kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.228=0.308kN 非顶部立杆段 N = 3.955+1.800=5.755kN 顶部立杆段 N = 3.955+0.308=4.262kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m；

120

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λ=3544/15.9=223.517

允许长细比(k取1) λ0=223.517/1.185=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.146

σ=1.00×4262/(0.146×505.5)=57.616N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m； λ=3676/15.9=231.880

允许长细比(k取1) λ0=231.880/1.185=195.679 <210 长细比验算满足要求! φ=0.137

σ=1.00×4262/(0.137×505.5)=61.592N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=57.616N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； λ=3468/15.9=218.726

允许长细比(k取1) λ0=218.726/1.185=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.153

σ=1.00×5755/(0.153×505.5)=74.239N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

121

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la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，0.95m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.040kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×10.0×0.40×(0.5×10.0+0.60)=4.992kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(4.992/8.00)=0.333kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=3.955+1.350×0.228+ 1.4×0.6×0.333=4.542kN 非顶部立杆Nw=3.955+1.350×1.333+ 1.4×0.6×0.333=6.034kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m； λ=3544/15.9=223.517

允许长细比(k取1) λ0=223.517/1.185=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.146

σ=1.00×4542/(0.146×505.5)+1.00×40000/5262=69.073N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m； λ=3676/15.9=231.880

允许长细比(k取1) λ0=231.880/1.185=195.679 <210 长细比验算满足要求!

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φ=0.137

σ=1.00×4542/(0.137×505.5)+1.00×40000/5262=73.309N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=69.073N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.468m； λ=3468/15.9=218.726

允许长细比(k取1) λ0=218.726/1.185=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.153

σ=1.00×6034/(0.153×505.5)+1.00×40000/5262=85.523N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=3.955kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.134×9.950=1.800kN N = 3.955+1.800=5.755kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；

123

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λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×5755/(0.458×505.5)=24.854N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，0.95m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.040kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

124

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Nw = 3.955+1.350×1.333+1.4×0.6×0.333=6.034kN

经计算得到σ=1.00×6034/(0.458×505.5)+1.00×40000/5262=33.739N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、模板支架整体稳定性计算

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.400×(3.508+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=94.942kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×4.992 = 14.977kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=23.02 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 5.76kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.363

125

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fa —— 地基承载力设计值 (kN/m)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！

计算书：办公楼A-B轴1、2层120mm板

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.5m，

立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方，间距300mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

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施工均布荷载标准值2.50kN/m。扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.200×1.000=3.212kN/m

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；

(1)抗弯强度计算

f = γ0M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； γ0 —— 结构重要性系数； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.212+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.091kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.091×1000×1000/24000=3.808N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

γ0γT = 3γ0γQ/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.212+1.40×4.500)×0.300=1.828kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1828.0/(2×1000.000×12.000)=0.228N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

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面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.212×300/(100×9000×144000)=0.136mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.060=1.156kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.156)×0.800=2.437kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.437/0.800=3.046kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.05×0.80×0.80=0.195kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.800×3.046=1.462kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.800×3.046=2.681kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

129

万华江山帝景二期高大模板施工方案

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.195×10/53333.3=3.66N/mm 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1462.23/(2×50.00×80.00)=0.548N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=0.964kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.964×800.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.139mm

龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 2.681kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 0.09kN/m 800 800BA 800

托梁计算简图

130

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0.574

托梁弯矩图(kN.m)

5.285.272.842.820.140.122.562.592.722.690.010.012.692.725.275.28

托梁剪力图(kN)

0.120.142.822.842.592.560.464

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.85kN 0.09kN/m 800 800BA 800

托梁变形计算受力图

0.0140.171

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.573kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.995kN 经过计算得到最大变形 V= 0.171mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.573×106/10160.0=53.71N/mm2

131

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顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.171mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.139×10.530=1.465kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.800×0.800=0.128kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.520kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

132

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆 N = 6.783kN，非顶部立杆 N = 8.256kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 5.26 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； λ=3561/15.9=224.594

允许长细比(k取1) λ0=224.594/1.217=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.145

σ=1.00×6783/(0.145×505.5)=92.456N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； λ=3697/15.9=233.153

允许长细比(k取1) λ0=233.153/1.217=191.580 <210 长细比验算满足要求!

133

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φ=0.135

σ=1.00×6783/(0.135×505.5)=99.627N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=92.456N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； λ=3562/15.9=224.633

允许长细比(k取1) λ0=224.633/1.217=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.145

σ=1.00×8256/(0.145×505.5)=112.547N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计

134

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算：MTk = 0.5Hlawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×10.5×0.80×(0.5×10.5+0.60)=11.117kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(11.117/6.40)=0.926kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×2.292+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=7.561kN 非顶部立杆Nw=1.200×3.520+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=9.035kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； λ=3561/15.9=224.594

允许长细比(k取1) λ0=224.594/1.217=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.145

σ=1.00×7561/(0.145×505.5)+1.00×34000/5262=109.528N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； λ=3697/15.9=233.153

允许长细比(k取1) λ0=233.153/1.217=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.135

σ=1.00×7561/(0.135×505.5)+1.00×34000/5262=117.521N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=109.528N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； λ=3562/15.9=224.633

允许长细比(k取1) λ0=224.633/1.217=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.145

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σ=1.00×9035/(0.145×505.5)+1.00×34000/5262=129.619N/mm 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.26kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×8256/(0.458×505.5)=35.659N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

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la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Nw = 1.200×3.520+1.400×2.880+1.4×0.6×0.926=9.035kN 经计算得到σ=1.00×9035/(0.458×505.5)+1.00×34000/5262=45.485N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、模板支架整体稳定性计算

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抗倾覆力矩:

MR=6.4002×0.800×(2.289+0.200)+2×(0.000×6.400×0.800)×6.400/2=81.547kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×11.117 = 33.350kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=33.03 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 8.26kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.254 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 钢管楼板模板支架计算满足要求！计算书：车库500x1050梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

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《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，

梁截面 B×D=500mm×1050mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。

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500315050050015001050

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.05+0.20)+1.40×2.50=35.870kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.05+0.7×1.40×2.50=38.596kN/m 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.050×0.400=10.710kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.200×0.400×(2×1.050+0.500)/0.500=0.416kN/m

140

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(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.500×0.400=0.900kN 均布荷载 q = 1.35×10.710+1.35×0.416=15.020kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.900=0.882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm3；截面惯性矩 I = 5.76cm；

0.88kN15.02kN/mA 167 167 167B4

计算简图

0.053

0.036

弯矩图(kN.m)

1.690.940.440.441.571.69

剪力图(kN)

1.57

0.94

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

11.13kN/mA 167 167 167B

变形计算受力图

141

万华江山帝景二期高大模板施工方案

0.0090.112

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.935kN N2=3.261kN N3=3.261kN N4=0.935kN 最大弯矩 M = 0.052kN.m 最大变形 V = 0.112mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.052×1000×1000/9600=5.417N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×1692.0/(2×400.000×12.000)=0.529N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.112mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

142

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均布荷载 q = P/l = 3.261/0.400=8.152kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.15×0.40×0.40=0.130kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×8.152=1.957kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×8.152=3.587kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.130×10/53333.3=2.45N/mm 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×1956.50/(2×50.00×80.00)=0.734N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=5.099kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.099×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.046mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

143

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三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

0.94kNA 3.26kN 3.26kN 0.94kNB 500 500

支撑钢管计算简图

0.295

0.105

支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.783.780.420.420.510.510.510.510.420.42

3.783.78

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.74kNA 2.04kN 2.04kN 0.74kNB 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.000

0.052

144

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支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.295kN.m 最大变形 vmax=0.052mm 最大支座力 Qmax=7.551kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.295×106/5262.3=56.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×7.55=7.55kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=7.55kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.422=0.570kN

145

万华江山帝景二期高大模板施工方案

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.228=0.308kN 非顶部立杆段 N = 7.551+0.570=8.121kN 顶部立杆段 N = 7.551+0.308=7.858kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； λ=3454/15.9=217.858

允许长细比(k取1) λ0=217.858/1.155=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.155

σ=1.00×7858/(0.155×505.5)=100.503N/mm2

a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； λ=3583/15.9=226.010

允许长细比(k取1) λ0=226.010/1.155=195.680 <210 长细比验算满足要求!

146

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φ=0.143

σ=1.00×7858/(0.143×505.5)=108.957N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=100.503N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×8121/(0.160×505.5)=100.396N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.00m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.043kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

147

万华江山帝景二期高大模板施工方案

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×3.2×0.40×(0.5×3.2+0.60)=0.617kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.617/8.00)=0.041kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=7.551+1.350×0.228+ 1.4×0.6×0.041=7.893kN 非顶部立杆Nw=7.551+1.350×0.422+ 1.4×0.6×0.041=8.155kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； λ=3454/15.9=217.858

允许长细比(k取1) λ0=217.858/1.155=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.155

σ=1.00×7893/(0.155×505.5)+1.00×43000/5262=109.026N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； λ=3583/15.9=226.010

允许长细比(k取1) λ0=226.010/1.155=195.680 <210 长细比验算满足要求! φ=0.143

σ=1.00×7893/(0.143×505.5)+1.00×43000/5262=117.517N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=109.026N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求!

148

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φ=0.160

σ=1.00×8155/(0.160×505.5)+1.00×43000/5262=108.904N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=7.551kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.134×3.150=0.570kN N = 7.551+0.570=8.121kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×8121/(0.458×505.5)=35.073N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

149

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MW=1.4×0.6Wklah/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.043kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×3.2×0.40×(0.5×3.2+0.60)=0.617kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.617/8.00)=0.041kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.551+1.350×0.422+1.4×0.6×0.041=8.155kN

经计算得到σ=1.00×8155/(0.458×505.5)+1.00×43000/5262=43.303N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：

150

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MT式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩:

MR=8.000×0.400×(1.055+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=32.134kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.617 = 1.850kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=32.48 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 8.12kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.363 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！

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计算书：车库400x1400梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.6m，

梁截面 B×D=400mm×1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。

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400260043313343315001400

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.400×0.400=14.280kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

153

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q2 = 0.200×0.400×(2×1.400+0.400)/0.400=0.640kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.400×0.400=0.720kN 均布荷载 q = 1.35×14.280+1.35×0.640=20.142kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.720=0.706kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

0.71kN20.14kN/mA 133 133 133B3

计算简图

0.043

0.026

弯矩图(kN.m)

1.701.020.350.351.021.661.70

剪力图(kN)

1.66

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

14.92kN/mA 133 133 133B

154

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变形计算受力图

0.0040.062

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.021kN N2=3.360kN N3=3.360kN N4=1.021kN 最大弯矩 M = 0.042kN.m 最大变形 V = 0.062mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.042×1000×1000/9600=4.375N/mm 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×1695.0/(2×400.000×12.000)=0.530N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.062mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

155

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按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.360/0.400=8.400kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8.40×0.40×0.40=0.134kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×8.400=2.016kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×8.400=3.696kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.134×106/53333.3=2.52N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2015.93/(2×50.00×80.00)=0.756N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=5.471kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.471×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.049mm

156

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龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

1.02kN 3.36kN 3.36kN 1.02kNAB 433 133 433

支撑钢管计算简图

0.055

0.056

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.830.190.190.000.000.190.190.83

0.830.83

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.80kN 2.19kN 2.19kN 0.80kNAB 433 133 433

支撑钢管变形计算受力图

157

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0.0030.022

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.056kN.m 最大变形 vmax=0.023mm 最大支座力 Qmax=4.193kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.056×106/5262.3=10.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×4.19=4.19kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

158

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=4.19kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.348=0.470kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.228=0.308kN 非顶部立杆段 N = 4.193+0.470=4.663kN 顶部立杆段 N = 4.193+0.308=4.500kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； λ=3454/15.9=217.858

允许长细比(k取1) λ0=217.858/1.155=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.155

σ=1.00×4500/(0.155×505.5)=57.557N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；

159

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λ=3583/15.9=226.010

允许长细比(k取1) λ0=226.010/1.155=195.680 <210 长细比验算满足要求! φ=0.143

σ=1.00×4500/(0.143×505.5)=62.398N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=57.557N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×4663/(0.160×505.5)=57.651N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.00m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.043kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式

160

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Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.6×0.40×(0.5×2.6+0.60)=0.445kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.445/8.00)=0.030kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=4.193+1.350×0.228+ 1.4×0.6×0.030=4.525kN 非顶部立杆Nw=4.193+1.350×0.348+ 1.4×0.6×0.030=4.688kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； λ=3454/15.9=217.858

允许长细比(k取1) λ0=217.858/1.155=188.622 <210 长细比验算满足要求! φ=0.155

σ=1.00×4525/(0.155×505.5)+1.00×43000/5262=65.956N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； λ=3583/15.9=226.010

允许长细比(k取1) λ0=226.010/1.155=195.680 <210 长细比验算满足要求! φ=0.143

σ=1.00×4525/(0.143×505.5)+1.00×43000/5262=70.824N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=65.956N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

161

万华江山帝景二期高大模板施工方案

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×4688/(0.160×505.5)+1.00×43000/5262=66.040N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=4.193kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.134×2.600=0.470kN N = 4.193+0.470=4.663kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×4663/(0.458×505.5)=20.140N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

162

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风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.043kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.6×0.40×(0.5×2.6+0.60)=0.445kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.445/8.00)=0.030kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 4.193+1.350×0.348+1.4×0.6×0.030=4.688kN

经计算得到σ=1.00×4688/(0.458×505.5)+1.00×43000/5262=28.329N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

六、模板支架整体稳定性计算

依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。

163

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支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MT式中： MT－支架的倾覆力矩设计值； MR－支架的抗倾覆力矩设计值。

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.400×(0.870+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=27.418kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.445 = 1.334kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=18.65 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 4.66kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.363 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求!

164

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模板支撑架计算满足要求！计算书：车库500x1650梁

梁模板扣件钢管支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.6m，

梁截面 B×D=500mm×1650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.10m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。

165

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500255046716746715001650

图1 梁模板支撑架立面简图

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.65+0.20)+1.40×2.50=54.230kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.65+0.7×1.40×2.50=59.251kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×1.650×0.400=16.830kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

166

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q2 = 0.200×0.400×(2×1.650+0.500)/0.500=0.608kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.500×0.400=0.900kN 均布荷载 q = 1.35×16.830+1.35×0.608=23.541kN/m 集中荷载 P = 0.98×0.900=0.882kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 9.60cm；截面惯性矩 I = 5.76cm4；

0.88kN23.54kN/mA 125 125 125 125B3

计算简图

0.039

弯矩图(kN.m)

1.161.581.371.790.028

1.79

剪力图(kN)

1.371.581.16

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

17.44kN/mA 125 125 125 125B

167

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变形计算受力图

0.0030.052

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.156kN N2=3.363kN N3=3.614kN N4=3.363kN N5=1.156kN 最大弯矩 M = 0.039kN.m 最大变形 V = 0.052mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.039×1000×1000/9600=4.063N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 γ0T = 3γ0Q/2bh = 3×1.00×1786.0/(2×400.000×12.000)=0.558N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.052mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求!

168

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二、梁底支撑龙骨的计算

梁底龙骨计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.614/0.400=9.036kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.04×0.40×0.40=0.145kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×9.036=2.169kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×9.036=3.976kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.145×106/53333.3=2.71N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2168.68/(2×50.00×80.00)=0.813N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=6.228kN/m

169

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最大变形v=0.677ql/100EI=0.677×6.228×400.0/(100×9000.00×2133334.0)=0.056mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。

1.16kN 3.36kN 3.61kN 3.36kN 1.16kNAB 467 167 467

支撑钢管计算简图

0.172

0.103

支撑钢管弯矩图(kN.m)

4.174.171.811.810.340.340.810.810.810.810.341.811.810.34

4.174.17

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.86kN 2.49kN 2.02kN 2.49kN 0.86kNAB 467 167 467

支撑钢管变形计算受力图

170

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0.0080.051

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.172kN.m 最大变形 vmax=0.051mm 最大支座力 Qmax=5.982kN

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.172×106/5262.3=32.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: γ0R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，γ0R= 1.00×5.98=5.98kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

171

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=5.98kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.365=0.493kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.244=0.329kN 非顶部立杆段 N = 5.982+0.493=6.475kN 顶部立杆段 N = 5.982+0.329=6.310kN

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； λ=3619/15.9=228.239

允许长细比(k取1) λ0=228.239/1.155=197.610 <210 长细比验算满足要求! φ=0.140

σ=1.00×6310/(0.140×505.5)=89.019N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；

172

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λ=3748/15.9=236.391

允许长细比(k取1) λ0=236.391/1.155=204.668 <210 长细比验算满足要求! φ=0.131

σ=1.00×6310/(0.131×505.5)=95.044N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=89.019N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6475/(0.160×505.5)=80.048N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.10m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.047kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式

173

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Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.6×0.40×(0.5×2.6+0.60)=0.430kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.430/8.00)=0.029kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=5.982+1.350×0.244+ 1.4×0.6×0.029=6.335kN 非顶部立杆Nw=5.982+1.350×0.365+ 1.4×0.6×0.029=6.499kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； λ=3619/15.9=228.239

允许长细比(k取1) λ0=228.239/1.155=197.610 <210 长细比验算满足要求! φ=0.140

σ=1.00×6335/(0.140×505.5)+1.00×47000/5262=98.248N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； λ=3748/15.9=236.391

允许长细比(k取1) λ0=236.391/1.155=204.668 <210 长细比验算满足要求! φ=0.131

σ=1.00×6335/(0.131×505.5)+1.00×47000/5262=104.296N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=98.248N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；

174

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λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6499/(0.160×505.5)+1.00×47000/5262=89.235N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=5.982kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.00×1.35×0.143×2.550=0.493kN N = 5.982+0.493=6.475kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×6475/(0.458×505.5)=27.964N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

175

万华江山帝景二期高大模板施工方案

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，1.10m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.047kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×2.6×0.40×(0.5×2.6+0.60)=0.430kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.430/8.00)=0.029kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.982+1.350×0.365+1.4×0.6×0.029=6.499kN

经计算得到σ=1.00×6499/(0.458×505.5)+1.00×47000/5262=36.958N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

176

万华江山帝景二期高大模板施工方案

六、模板支架整体稳定性计算

抗倾覆力矩:

MR=8.0002×0.400×(0.830+0.200)+2×(0.000×8.000×0.400)×8.000/2=26.381kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.430 = 1.291kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

七、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=25.90 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 6.48kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.363 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40

177

万华江山帝景二期高大模板施工方案

fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 模板支撑架计算满足要求！

计算书：车库250mm板

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，

立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方，间距300mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

178

万华江山帝景二期高大模板施工方案

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.25+0.20)+1.40×2.50=11.270kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.25+0.7×1.40×2.50=10.921kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.250×1.000+0.200×1.000=6.475kN/m

179

万华江山帝景二期高大模板施工方案

(1)抗弯强度计算

f = γ0M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； γ0 —— 结构重要性系数； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.475+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.127kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.127×1000×1000/24000=5.276N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

γ0γT = 3γ0γQ/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.475+1.40×4.500)×0.300=2.533kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2533.0/(2×1000.000×12.000)=0.317N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!

(3)挠度计算

180

万华江山帝景二期高大模板施工方案

v = 0.677ql / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.475×3004/(100×9000×144000)=0.274mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.250×0.300=1.883kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×1.883+1.20×0.060=2.331kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.890+2.331)×0.800=3.377kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.377/0.800=4.221kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.22×0.80×0.80=0.270kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.800×4.221=2.026kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.800×4.221=3.714kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；

181

万华江山帝景二期高大模板施工方案

截面惯性矩 I = 213.33cm；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.270×106/53333.3=5.07N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2026.08/(2×50.00×80.00)=0.760N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.943kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.943×800.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.281mm

龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.714kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。

182

万华江山帝景二期高大模板施工方案

3.71kN 3.71kN 3.71kN 3.71kN 3.71kN 3.71kN 3.71kN 3.71kN 0.09kN/m 800 800BA 800

托梁计算简图

0.792

托梁弯矩图(kN.m)

7.307.293.923.910.190.173.553.583.753.730.010.013.733.757.297.30

托梁剪力图(kN)

0.170.193.913.923.583.550.641

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 0.09kN/m 800 800BA 800

托梁变形计算受力图

0.0280.340

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.792kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.047kN 经过计算得到最大变形 V= 0.340mm 顶托梁的截面力学参数为

183

万华江山帝景二期高大模板施工方案

截面抵抗矩 W = 10.16cm；截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.792×106/10160.0=74.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.340mm

顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.139×4.800=0.668kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.800×0.800=0.128kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.250×0.800×0.800=4.016kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.812kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.800×0.800=2.880kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

184

万华江山帝景二期高大模板施工方案

N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆 N = 9.289kN，非顶部立杆 N = 9.806kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

185

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σ=1.00×9289/(0.160×505.5)=114.834N/mm

a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×9289/(0.149×505.5)=123.495N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=114.834N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×9806/(0.160×505.5)=121.231N/mm,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

186

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Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×4.8×0.80×(0.5×4.8+0.60)=2.592kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(2.592/6.40)=0.216kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×4.380+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=9.470kN 非顶部立杆Nw=1.200×4.812+1.400×2.880+ 1.4×0.6×1.400×0.034=9.987kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×9470/(0.160×505.5)+1.00×34000/5262=123.542N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×9470/(0.149×505.5)+1.00×34000/5262=132.373N/mm2

187

万华江山帝景二期高大模板施工方案

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=123.542N/mm,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×9987/(0.160×505.5)+1.00×34000/5262=129.939N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 9.81kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×9806/(0.458×505.5)=42.351N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

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风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m； lb —— 立杆横向间距，0.80m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.800×1.500×1.500/10=0.034kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Nw = 1.200×4.812+1.400×2.880+1.4×0.6×0.216=9.987kN 经计算得到σ=1.00×9987/(0.458×505.5)+1.00×34000/5262=49.600N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

189

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七、模板支架整体稳定性计算

抗倾覆力矩:

MR=6.4002×0.800×(1.044+0.200)+2×(0.000×6.400×0.800)×6.400/2=40.739kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×2.592 = 7.776kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=39.22 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 9.81kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.254 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

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其中 mf —— 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak —— 地基承载力标准值；fak = 170.00 地基承载力的计算满足要求! 钢管楼板模板支架计算满足要求！计算书：车库2400x2400x950柱帽

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.1m，

立杆的纵距 b=0.40m，立杆的横距 l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方，间距300mm，

木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

191

万华江山帝景二期高大模板施工方案

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.95+0.20)+1.40×2.50=32.354kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.95+0.7×1.40×2.50=34.641kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，

永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.950×1.000+0.200×1.000=24.045kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m

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万华江山帝景二期高大模板施工方案

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.00cm3；截面惯性矩 I = 14.40cm4；

(1)抗弯强度计算

f = γ0M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； γ0 —— 结构重要性系数； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.35×24.045+0.98×4.500)×0.300×0.300=0.332kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.332×1000×1000/24000=13.827N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

γ0γT = 3γ0γQ/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×24.045+0.98×4.500)×0.300=6.637kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×6637.0/(2×1000.000×12.000)=0.830N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

193

万华江山帝景二期高大模板施工方案

面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.045×300/(100×9000×144000)=1.017mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.950×0.300=7.154kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.200×0.300=0.060kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.35×7.154+1.35×0.060=9.738kN/m 活荷载 q2 = 0.98×1.350=1.323kN/m

计算单元内的龙骨集中力为(1.323+9.738)×0.400=4.424kN

2.龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 4.424/0.400=11.061kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11.06×0.40×0.40=0.177kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.400×11.061=2.655kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.400×11.061=4.867kN 龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；

(1)龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.177×106/53333.3=3.32N/mm2

194

万华江山帝景二期高大模板施工方案

龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm,满足要求!

(2)龙骨抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

γ0T = 3γ0Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.00×2654.69/(2×50.00×80.00)=0.996N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!

(3)龙骨挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=7.214kN/m

最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.214×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.065mm

龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.867kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。

4.87kN 4.87kN 4.87kN 0.10kN/m 400 4.87kNBA 400 400

托梁计算简图

195

万华江山帝景二期高大模板施工方案

0.2550.363

托梁弯矩图(kN.m)

4.894.882.432.410.020.022.462.482.412.434.884.89

托梁剪力图(kN)

2.482.46

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.17kN 3.17kN 3.17kN 0.10kN/m 400 3.17kNBA 400 400

托梁变形计算受力图

0.0040.046

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.362kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.371kN 经过计算得到最大变形 V= 0.046mm 顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = γ0M/W = 1.00×0.362×106/10160.0=33.93N/mm2

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顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算

最大变形 v = 0.046mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.106×4.100=0.435kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.200×0.400×0.400=0.032kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.950×0.400×0.400=3.815kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.282kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.400×0.400=0.720kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.35NG + 0.98NQ

六、立杆的稳定性计算

1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，

顶部立杆 N = 6.143kN，非顶部立杆 N = 6.487kN φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 5.26 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6143/(0.160×505.5)=75.943N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

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允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×6143/(0.149×505.5)=81.671N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=75.943N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6487/(0.160×505.5)=80.193N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，0.40m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.017kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

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其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Hm —— 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.225×4.1×0.40×(0.5×4.1+0.60)=0.978kN.m Nwk = 6×8/(8+1)/(8+2)×(0.978/3.20)=0.163kN Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.350×4.028+0.980×0.720+ 1.4×0.6×0.980×0.017=6.280kN 非顶部立杆Nw=1.350×4.282+0.980×0.720+ 1.4×0.6×0.980×0.017=6.623kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； λ=3380/15.9=213.152

允许长细比(k取1) λ0=213.152/1.155=184.547 <210 长细比验算满足要求! φ=0.160

σ=1.00×6280/(0.160×505.5)+1.00×17000/5262=80.868N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； λ=3508/15.9=221.275

允许长细比(k取1) λ0=221.275/1.155=191.580 <210 长细比验算满足要求! φ=0.149

σ=1.00×6280/(0.149×505.5)+1.00×17000/5262=86.724N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=80.868N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； λ=3380/15.9=213.189

允许长细比(k取1) λ0=213.189/1.155=184.579 <210 长细比验算满足要求!

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φ=0.160

σ=1.00×6623/(0.160×505.5)+1.00×17000/5262=85.118N/mm2 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

2、按模板规范计算立杆稳定性：

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 6.49kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A —— 立杆净截面面积，A=5.055cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.262cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；

l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； λ —— 长细比，为1900/15.9=120 <150 满足要求!

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；

经计算得到σ=1.00×6487/(0.458×505.5)=28.015N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4×0.6Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2

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h —— 立杆的步距，1.50m；

la —— 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb —— 立杆横向间距，0.40m；

风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.6×0.225×0.400×1.500×1.500/10=0.017kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B

其中 MTk —— 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B —— 模板支撑架横向宽度(m)；

n —— 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；

Nw = 1.350×4.282+0.980×0.720+1.4×0.6×0.163=6.623kN 经计算得到σ=1.00×6623/(0.458×505.5)+1.00×17000/5262=31.839N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

七、模板支架整体稳定性计算

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抗倾覆力矩:

MR=3.2002×0.400×(2.719+0.200)+2×(0.000×3.200×0.400)×3.200/2=11.955kN.m 倾覆力矩:

MT=3×1.000×0.978 = 2.934kN.m

模板支架整体抗倾覆验算 MT < MR，满足整体稳定性要求！

基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ≤ γufa

其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=25.95 (kPa) N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 6.49kN Ag —— 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25

γu —— 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，γu = 1.363 fa —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf × fak

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