塔 编 制：
审 核：
批 准：吊 安 装 方 案
分公司
000000
自升式塔吊安装方案
一、工程概况 序 1 2 3 4 5 6 7 8 9 项 目 工程名称 工程业主 设计单位 建筑面积 17层，地下部分7261.5㎡ 工程地点 质量目标 结构形式 基础形式 工期要求 000000城北区宁大路东侧 质量要求达到一次性验收合格 钢筋混凝土剪力墙结构，建筑结构的类别为二类 筏板基础 独立基础 2012年3月20日开工，2013年12月30日竣工。 内 容 000000 000000城北区政府环卫 总建筑面积23586.8㎡；其中地上部分16325.3㎡本工程在综合办公楼（A区）（B区）采用刚性混凝土桩复合地基，长螺旋钻孔，管内泵压浇筑混凝土（C区）基础采用平板型筏形基础，混凝土强度等级柱梁板及筏板均为C40，基础垫层为C20。（A区）主楼地下1层，地上17层，其中地下1层为库房，地上1～17层为办公，轴号为○E～○K轴、主要结构系采用现浇钢筋混凝土框架——剪力墙结构，基础形式为筏形基础。（A区）房屋建筑总高度为67.80m，总长度为49.60m，总宽度为17.30m。高宽比为3.91，长宽比2.86，属A级高度钢筋混凝土高层规则建筑。（B区）裙楼地下局部地下1层，地上4层，其中地下1层为档案库，地上1～4层为办公，轴号为○A～1/D轴，裙楼结构体系采用现浇混凝土框架结构，基础采用筏形基础局部采用（CFG）柱地基，独立基础。
二、编制依据
主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制1、《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）
2、《地基基础设计规范》（GB50007-2002） 3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 4、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011） 5、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) 6、《建筑机械使用安全规程》(JGJ33-2001) 7、本工程岩土工程勘察中期成果报告 8、塔吊使用说明书
三、施工准备
根据1条，本工程选用QTZ63臂长50米1 台，其基础断面尺寸为：5000×5000×1300mm,及一台QTZ40，臂长40米基础断面尺寸为：5000×5000×1300mm。其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。拟将各塔吊型号及位置如下表：
序号 塔吊编号 塔吊型号 安装高度（m） 80 10 塔吊位置
1 2 1#塔吊 2#塔吊 QTZ40 QTZ63 车库 主楼
具体详见施工总平面布置图（附图一）。
四、 适用塔吊的主要性能
QTZ63塔吊性能表
技术性能参数表
固定式 起升高 度（m） α=2 倍率 α=4 最大起重吨位（t） 幅度（m） 最大幅度 40 6 50；55 40 70 40 40 140 行走式 附着式
最小幅度 倍率 起升 机构 速度m/min 起重量t 电机型号、功率（kw）转速 总功率（kw） 工作（℃） 臂长m 50 平衡重 55 臂长m 固定式 自重（t） 行走式（不含压重） 附着式 8.5 3 α=2 40 3 80 1.5 2 α=4 4.25 6 20 6 40 3 YZTDJ250M3-4/8/32-24/24/5.4Kw- 1410/710/150Y /min 34.7 —20～40 重量t 13.55 14.78 50 33.5 41.39 83.58 55 35.6 44.35 85.54 QTZ40塔吊性能表
项 目 额定起重力矩 最大幅度 额定起重量 起升高度 47m 42m 2~10.96m 独立式 附着式 起升机构 变幅机构 回转机构 顶升机构 电 型号 功率 动 转速 机 电 型号 功率 Rpm Kw 1440/960/220 YD132M-6/8 3.7/2.6KW B5 单位 KN.M M T T T M M M/min M/min Rpm M/min Kw 参数 400 47 42 0.790 0.902 4 29 120 60/40/7(2倍率) 33/22 0.51/0.37 0.6 YZTD200L2-4/5/24 15/15/4kw 备注 两种规格 TC4708 TC4209 供货 工作速度 起升机构 回转机构
动 转速 机 电 变幅机构 动 转速 机 电 动 转速 机 平衡重 独立式 整机 附着式 工作环境温度 T T T ℃ 6.5 26 -20~+40 5 23 规格不同 Rpm 1440 型号 功率 Rpm Kw 1440/960 Y112M-4 4kw B5 型号 功率 Rpm Kw 720/960 YD100L2-4/6 2.2/1.5KW B5 顶升机构 五、塔吊基础的确定
本项目计划布置塔吊附近的地质点号及临近的地质情况分析
1、本工程采用桩基础，地基塔吊设计地基承载力要求（200kpa），塔基承载力要求200KPa，用等强进行换算则塔基平面尺寸为5430×5430mm；可按塔基平面6000×6000mm确定。
六、塔吊基础计算书
QTZ63塔吊基础计算
（一）、参数信息
塔吊型号：QZT63， 塔吊起升高度H：72m， 塔身宽度B：1.65m， 基础埋深d：4m， 自重G：620kN（包括平衡重120KN）， 基础承台厚度hc：1.30m， 最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：6.00m，
混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335， 基础底面配筋直径：20mm
额定起重力矩Me：760kN·m， 基础所受的水平力P：62kN， 标准节长度b：2.5m，
主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：160mm， 所处城市：青海省000000， 基本风压ω0：0.65kN/m2 风荷载高度变化系数μz：2.03 。 地基承载力特征值fak：200kPa，
基础宽度修正系数ηb：0， 基础埋深修正系数ηd：1.5， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。
（二）、塔吊对承台中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=620kN； 塔吊最大起重荷载：Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝620＋60＝680kN；
2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处辽宁大连市，基本风压为ω0=0.65kN/m2； 查表得：风荷载高度变化系数μz=2.03； 挡风系数计算：
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.16]/(1.65×2.5)=0.547；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.9； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.9×2.03×0.65=1.755kN/m2； 3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.755×0.547×1.65×46×46×0.5=1675.846kN·m； Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝760＋1675.846＋62×1.35＝2519.55kN·m； （三）、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； Mk──作用在基础上的弯矩； Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×6×6×1.35=1215kN； Bc──为基础的底面宽度；
计算得：e=2519.55/(680+1215)=1.33m < 6/3=2m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ （四）、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
基础底面边缘的最大压力值计算： 当偏心距e>b/6时，e=1.33m > 6/6=1m Pkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc） 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝6/20.5-2519.55/(680+1215)=2.913m。
Bc──基础底面的宽度，取Bc=6m； 不考虑附着基础设计值：
Pkmax=2×(680+1215)/(3×2.913×6)= 72.28kPa； 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa = fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；
γm--基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d--基础埋置深度(m) 取1.500m； 解得地基承载力设计值：fa=230.000kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=230.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=52.639kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=72.280kPa，满足要求！
（五）、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。 验算公式如下: F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp
取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp=0.95；
ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.30m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=[1.65+(1.65 +2×1.30)]/2=2.95m；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.65m；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.65 +2×
1.30=4.25；
Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=86.74kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.00×(6.00-4.25)/2=5.25m2
Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；
Fl=86.74×5.25=455.36kN。 允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4003931.75N=4003.93kN > Fl= 455.36kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ （六）、承台配筋计算 1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:
MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12
式中：MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(6.00-1.65)/2=2.17m；
Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.74kN/m2；
P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×1.67-al）/3×1.67＝86.74×(3×1.67-2.175)/(3×1.67)=49.091kPa；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.00×6.00×1.35=1640.25kN/m2；
l --基础宽度，取l=6.00m；
a --合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.67m；
a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.65m。
经过计算得MI=2.172×[(2×6.00+1.65)×(86.74+49.09-2×1640.25/6.002)+(86.74-49.09)×6.00]/12=329.58kN·m。
2.配筋面积计算 αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy)
式中，αl --当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho --承台的计算高度，ho=1.30m。 经过计算得：
αs=329.58×106/(1.00×16.70×6.00×103×(1.30×103)2)=0.002；
ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002； γs=1-0.002/2=0.999；
As=329.58×106/(0.999×1.30×103×
300.00)=845.91mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.00×1350.00×0.15%=12150.00mm2。
故取 As=12150.00mm2。
采用配筋值：HRB335钢筋，配筋值12253.8 mm2，基础配筋为
QTZ40塔吊基础计算
（一）、参数信息
塔吊型号：QTZ40， 塔身宽度B：1.5m， 自重G：325kN， 最大起重荷载Q：40kN， 混凝土强度等级：C35， 基础底面配筋直径：18mm
额定起重力矩Me：400kN·m，标准节长度b：2.2m，
20@150mm，底面单向根数39根，实际20@150mm双向双层。
塔吊起升高度H：45.00m， 基础埋深d：1.70m， 基础承台厚度hc：1.20m， 基础承台宽度Bc：5.00m， 钢筋级别：HRB335， 基础所受的水平力P：62kN， 主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：130mm， 所处城市：辽宁大连市， 基本风压ω0：0.65kN/m2， 地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区， 风荷载高度变化系数μz：2.03 。
地基承载力特征值fak：200kPa，
基础宽度修正系数ηb：0， 基础埋深修正系数ηd：2， 基础底面以下土重度γ：20kN/m3， 基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3。
（二）、塔吊对承台中心作用力的计算 1、塔吊竖向力计算 塔吊自重：G=325kN； 塔吊最大起重荷载：Q=40kN；
作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝325＋40＝365kN； 2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处辽宁大连市，基本风压为ω0=0.65kN/m2；
查表得：风荷载高度变化系数μz=2.03； 挡风系数计算：
φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.5+2×2.2+(4×1.52+2.22)0.5)×0.13]/(1.5×2.2)=0.497；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=1.909； 高度z处的风振系数取：βz=1.0； 所以风荷载设计值为：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.909×2.03×0.65=1.763kN/m2； 3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.763×0.497×1.5×45×45×0.5=1330.745kN·m； Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝400＋1330.745＋62×1.2＝1805.15kN·m； （三）、塔吊抗倾覆稳定验算 基础抗倾覆稳定性按下式计算： e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
Mk──作用在基础上的弯矩； Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.2=750kN； Bc──为基础的底面宽度；
计算得：e=1805.15/(365+750)=1.619m < 5/3=1.667m； 基础抗倾覆稳定性满足要求！ （四）、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。 计算简图:
基础底面边缘的最大压力值计算： 当偏心距e>b/6时，e=1.619m > 5/6=0.833m
Pkmax＝2×(Fk＋Gk)/（3×a×Bc） 式中 Fk──作用在基础上的垂直载荷； Gk──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，下式计算：
a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20.5-1805.15/(365+750)=1.917m。 Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m； 不考虑附着基础设计值：
Pkmax=2×(365+750)/(3×1.917×5)= 77.569kPa； 地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
fa = fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2；
ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；
γm--基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；
d--基础埋置深度(m) 取1.400m； 解得地基承载力设计值：fa=236.000kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=236.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=44.600kPa，满足要求！ 地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=77.569kPa，满足要求！
（五）、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。 验算公式如下:
F1 ≤ 0.7βhpftamho
式中 βhp --受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp
取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取 βhp=0.97；
ft --混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa； ho --基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.15m； am --冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=(at+ab)/2； am=[1.50+(1.50 +2×1.15)]/2=2.65m；
at --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.5m；
ab --冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.50 +2×1.15=3.80；
Pj --扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反
力；取 Pj=93.08kPa；
Al --冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×(5.00-3.80)/2=3.00m2
Fl --相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；
Fl=93.08×3.00=279.25kN。 允许冲切力：0.7×0.97×1.57×2650.00×1150.00=3248726.43N=3248.73kN > Fl= 279.25kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！ （六）、承台配筋计算 1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:
MI=a12[(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]/12
式中：MI --任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=(Bc-B)/2＝(5.00-1.50)/2=1.75m；
Pmax --相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取93.08kN/m2；
P --相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，P＝Pmax×（3×0.881-al）/3×0.881＝93.08×(3×0.88-1.75)/(3×0.88)=31.453kPa；
G --考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.20=1012.50kN/m2；
l --基础宽度，取l=5.00m；
a --合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=0.88m；
a' --截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.50m。 经过计算得MI=1.752×[(2×5.00+1.50)×(93.08+31.45-2×1012.50/5.002)+(93.08-31.45)×5.00]/12=206.42kN·m。
2.配筋面积计算
αs = M/(α1fcbh02) ζ = 1-(1-2αs)1/2 γs = 1-ζ/2 As = M/(γsh0fy)
式中，αl --当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2； ho --承台的计算高度，ho=1.15m。 经过计算得：
αs=206.42×106/(1.00×16.70×5.00×103×(1.15×103)2)=0.002；
ξ=1-(1-2×0.002)0.5=0.002； γs=1-0.002/2=0.999；
As=206.42×106/(0.999×1.15×103×300.00)=598.87mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×1200.00×0.15%=9000.00mm2。
故取 As=9000.00mm2。
采用配筋值：HRB335钢筋，18@135mm，实际配筋值9162 mm2，基础配筋为18@135mm双向双层。
八 塔吊附墙计算
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
（一）、支座力计算
塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:
风荷载标准值应按照以下公式计算：
ωk=ω0×μz×μs×βz = 0.650×0.130×2.020×0.700 =0.119 kN/m2； 其中 ω0── 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.650 kN/m2；
μz── 风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 2.020 ；
μs── 风荷载体型系数：μs = 0.130； βz── 高度Z处的风振系数，βz = 0.700； 风荷载的水平作用力：
q = ωk×B×Ks = 0.119×1.500×0.200 = 0.036 kN/m； 其中 ωk── 风荷载水平压力，ωk= 0.119 kN/m2； B── 塔吊作用宽度，B= 1.500 m； Ks── 迎风面积折减系数，Ks= 0.200； 实际取风荷载的水平作用力 q = 0.036 kN/m； 塔吊的最大倾覆力矩：M = 630.000 kN·m；
弯矩图
变形图
剪力图 计算结果: Nw = 33.9509kN ； （二）、附着杆内力计算
塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个
杆件内力:
计算简图:
方法的基本方程： 计算过程如下： δ11X1+Δ1p=0 Δ1p=∑Ti0Ti/EA δ11=∑Ti0Ti0li/EA
其中: Δ1p为静定结构的位移； Ti0为F=1时各杆件的轴向力；
Ti为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力； li为为各杆件的长度。
虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积
EA约去，可以得到：
X1=-Δ1p/δ11
各杆件的轴向力为：
T1*=X1 T2*=T20X1+T2 T3*=T30X1+T3 T4*=T40X1+T4
以上的计算过程将从0-360度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：
杆1的最大轴向拉力为: 15.47 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 33.99 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 35.87 kN； 杆4的最大轴向拉力为: 16.76 kN； 杆1的最大轴向压力为: 15.47 kN； 杆2的最大轴向压力为: 33.99 kN； 杆3的最大轴向压力为: 35.87 kN； 杆4的最大轴向压力为: 16.76 kN； （三）、附着杆强度验算 采用标准附墙件!
（四）、附着支座连接的计算
附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定：
1． 预埋螺栓必须用Q235钢制作；
2． 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3． 预埋螺栓的直径大于24mm；
4． 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 0.75nπdlf=N
其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。
5． 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。
（五）、附着设计与施工的注意事项
锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则: 1． 附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；
2． 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；
3． 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；
4． 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。
现场塔吊平面布置图 （附件一）
七、塔式起重机操作规程
一、司机应身体健康能适应高空作业，并持有塔机操作证。
二、司机开机前必须检查电源、电压、电器和控制系统，认为正常方可开始作业。
三、在作业开始，司机应先发音响信号。重物的吊挂应符合要求，严禁用吊勾直接吊挂重物。
四、作业时必须由一个人专业人员指挥，严禁两个或两个以上的人员对司机发出指挥信号。司机有权抵制违章指挥。
五、在升降过程中，如果发生故障应立即停机，并停止使用。夜间作业时，应有足够照明设施。
六、起重机作业时禁止无关人员上下起重机，司机室内不得放置易燃物和妨碍操作物品。
七、严禁酒后开机，穿拖鞋上岗，遵守现场的安全管理制度。 八、严格执行有关起重机的“十个不准吊”原则。
九、做好塔机的日常保养工作，配合维修人员做好塔机的一保、二保工作。 十、作业完毕，应断开电源，做好塔机的运行记录。 八、有关起重机司机不得违章作业、坚持十个“不准吊”原则 1、指挥信号不明不吊。 2、斜牵斜吊不吊。
3、吊物重量不明或超载不吊。 4、散物捆扎不牢或物料装放过满不吊。 5、吊物有人不吊。
6、埋在地下的物件（有根物件）不吊。 7、安全装置失灵时不吊。
8、现场光线阴暗看不清吊物时不吊。 9、棱量物与钢丝直接接触无保护措施不吊。 10、六级以上强风不吊 九、塔机交接班制度
1、操作人员要按时交接班，不迟到、早退，在接班人员未到情况下，要坚持岗位，直到接班人员到来。
2、交接班时，要认真检查设备转动情况是否正常，如有异常情况，要告知下班，并做好记录。
3、交接班地，要进行变幅、回转、吊钩上升、下降、空载试验。 4、交接班认真检查上、下限位、变幅限位和起重限位是否正常。 5、对塔身标准节螺栓紧固要认真。 6、对各转动部位润滑是否正常。
7、主吊钢丝索、小车钢丝索是否断股、起毛。 8、交接班要履行签字手续。
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