工程名称：福建省边防总队训练基地工程（一期）办公楼 钢管外脚手架专项施工方案报审表 施表7.1 共 页 第 页
目 录
一、 工程概况…………………………………………………………5 二、 编制依据…………………………………………………………5 三、 施工计划…………………………………………………………6 四、 施工工艺技术……………………………………………………6 五、 脚手架的拆
除……………………………………………………14 六、 脚手架搭设使用的安全管理……………………………………15 七、 脚手架的防雷措
施………………………………………………16 八、 落地式脚手架的计算……………………………………………17 九、 型钢悬挑式脚手架的计算………………………………………27 十、 型钢悬挑转料平台………………………………………………36
一、工程概况
工程名称：福建省边防总队训练基地工程（一期）-----办公楼
建设单位：福建省边防总队后勤部 监理单位：厦门长实建设有限公司 施工单位：福建省九龙建设集团有限公司 施工地点：福州市连江县潘渡乡陀市村 结构形式：框架/剪力墙 层 数：地下1层、地上7层
建筑面积：地下面积：2222.15m 2，地上面积：8113.95m 2， 建筑总高度：30.75m 二、编制依据：
2.1、 有关法律法规：《建筑法》，《安全生产法》，《建筑工程安全生产管理条例》，《安全生产事故报告和调查处理条例》等。
2.2、设计图纸 2.3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 2.4. 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 2.5．《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011 2.6. 《砼结构设计规范》(GB 50010-2010 2.7. 《钢结构设计规范》(GB 50017-2011
2.9. 闽建科（2004）19号 《建筑施工悬挑式脚手架安全技术若干规定》 2.10. 闽建建函（2007）52号 《省直监工程建筑施工转料平台安全技术若干规定》2.11. 闽建建[2015]23号 《关于加强建筑施工安全生产工作有关事项的通知》
三. 施工计划：
外架材料及结构形式：根据办公楼的建筑檐高、层高及裙楼布局，采取的外脚 手架方案如下：地下部分外墙采用落地式钢管脚手架搭设，脚手架在地下室外墙防水施工完成，地下室外墙侧回填土回填之前拆除；自地下室顶板起至五层楼板面（标高16.200），高度16.2M ，采用双排单立杆落地脚手架，步高按1.8m(首步2.0m ，架宽0.8m ，立杆纵向间距1.4m ；落地脚手架的搭设如靠近后浇带的部位，应在楼层上增设斜撑进行卸荷，减少脚手架对后浇带悬挑端的荷载；悬挑脚手架从5层楼面（标高16.200）开始搭设，悬挑高度19.5m 。悬挑脚手架步高按1.8m(首步1.5m ，架宽0.8m ，立杆纵向间距1.4m ；架体搭设11步（19.5m 高）；整个外架在施工主体时仅作业层满铺脚手板；同时施工的操作层数不得大于
两层。落地架直接以地下室顶板砼楼板面为基础。悬挑架在楼板面上悬挑16#工字钢）、钢丝绳斜拉做挑架基础。（架体计算附后）。
外架搭拆顺序：主体施工阶段搭设按自下而上的施工顺序进行外架的安装，分层分步安装并及时分段进行验收，以保证满足施工的要求。
四． 施工工艺技术： 4.1 技术参数：
1. 钢管：钢管规格应采用φ48.3×3.6钢管，考虑市场上钢管的实际壁厚，设计计算按φ48X3.0mm 取值，钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB ∕T 13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB ∕T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB ∕T 700）中Q235-A 级钢规定。钢管表面应平直光滑，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管，并须涂有防锈漆。所采用的钢管必须规格统一。
2. 扣件：采用可锻铸铁制造的标准扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架
扣件》（GB15831）的规定。扣件的附件（T 形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A 级钢的规定，扣件不能有裂纹、气孔、疏
松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，扣件必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝、夹紧钢管时，开口处的最小距离要不少于5mm ，必要时进行抗滑扭试验。所有扣件，螺栓等零配件必须规格统一。
3. 悬挑梁：采用16#工字钢，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A 级的钢的规定。
4. 钢丝绳：采用6X19/Ф16钢丝绳。
5. 钢脚手板：采用1000mmX750mm 钢筋网片，钢筋间距，纵向Ф8@250，横向Ф6@50。
6. 安全网：选用合格的规格为ML-1.8×6m 的阻燃型的密目式安全网，应符合《安全网》（GB5725-2009）要求。
7. 木跳板：4000X200X50mm 木跳板
4.2 . 工艺流程：立杆放样—→（悬挑架：悬挑杆放样—→预埋锚筋—→安装工字钢平挑杆—→）安装底层立杆—→安装第一步小横杆—→在小横杆上安装大横杆—→安装临时斜撑杆—→立杆接长—→安装第二步小横杆—→第二步大横杆—→安装剪刀撑—→铺钢脚手板—→挂安全封闭围网—→安装连墙杆（悬挑杆安装斜拉钢丝绳）—→重复循环上述过程直至搭设高度。
4.3. 技术措施：
a 架体参数：落地式外脚手架立杆纵向间距1.4m ，横向间距0.8m ，步距1.8m(底层第一步步距为2.0m ，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.9m, 水平间距2.8m 设一道Φ48.3×3.6钢管作为连墙杆；悬挑式外脚手架立杆纵向间距1.4m ，横向间距0.8m ，步距1.8m(底层第一步步距为1.5m ，连墙件按竖向间距3.9m, 水平间距
2.8m 设一道Φ48.3×3.6钢管作为连墙杆。
b 材料工具准备：架子搭设前，对工具、钢管、扣件、钢脚手板、木跳板、安 全网等进行验收检查，合格材料方能投入使用。
c 基础设置：地下室落地式外脚手架的立杆搭设在地下室底板砼板面上，每根 立杆底部应设置底座或4000X200X50mm 木跳板，同时，立杆基础应做好排水措施；地下室顶板至裙楼楼面的落地式外脚手架的立杆搭设在地下室顶板砼面上，
每根立杆底部应设置底座或4000X200X50mm 木跳板，同时，立杆基础应做好排水措施。
d 悬挑架支座：锚筋预埋，在悬挑梁对应的砼楼板结构内预埋U 型Φ18锚筋，
高度300mm ，宽度130mm ，预埋材料采用Φ18一级钢。一道设置在离外墙0.20m 处，另两道设置在离外墙面1.95m 和2.3m 处。预埋采用U 型Φ18钢筋在浇筑砼前在确定位置与板筋焊接，两边分别锚入板内一个锚固长度，端部弯钩，平直度不小于300mm ，在U 形筋中心点500mm 范围内附加板面钢筋Φ8@180钢筋网进行加强。
e 悬挑梁安装：按间距1.4m 设置16#工字钢悬挑梁，16#工字钢总长4M ，伸入
楼层2.5m ，挑出楼板边1.5m 。局部因楼层挑空、外墙构造、外墙转角等外挑长度大于1.5m 的应保证板内的工字钢长度不少于悬挑段的1.5倍长度。局部转角悬挑梁可预埋在钢筋砼柱内45度位置，若由于悬挑梁的交叉可能影响其伸入楼层的固端长度，应在脚手架内立杆处的工字钢悬挑梁内端增设Ф16内斜拉钢丝绳加固措施。伸入楼层段的悬挑梁采用楔形铁片将预埋的钢筋箍空隙楔紧。同时为提高安全系数，在上一层梁板浇筑时预埋Φ18吊环，在砼浇筑完成3天后，在悬挑梁外端设一道Ф16钢丝绳斜拉到上一层梁的吊环上，悬挑端安立杆部位用Φ18钢筋焊限位点。
f 立杆安装：考虑外墙线条施工需要，内立杆距离外墙面350mm ，先立里排立
杆，外立杆距内立杆800mm 。立杆套在立限位钢筋上。对于每排立杆先立两端头的立杆，再立中间的一根立杆，当互相对齐后，立中间部分的各立杆。立杆
要求垂直，立杆垂直度允许偏差必须小于高度的1/300，里、外两立杆连线应与墙面垂直。构架底部应设置纵向和横向扫地杆，距悬挑梁距离在高度200mm 以
内设通长的扫地杆。横向扫地杆设置在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，首部架纵向水平杆步距不得大于1.4M ，相邻立杆的接头不设置在同一步高内，错开距离不小于1800mm 。
g 安装横杆：立杆竖好后，根据步高安装小横杆、大横杆。大横杆设置在立柱 的内侧，小横杆设置于大横杆之上，并采用十字扣件与立杆相扣。大横杆采用扣件搭接，内外大横杆接头不设在同跨内，错开1500mm 以上。
h 安装剪刀撑：脚手架外侧立面沿整个长度和高度上设置连续剪刀撑，每道剪 刀撑跨立杆5-7根，宽度不小于4跨，最小距离不得小于6M ，与地面成45°~ 60°角，所用扣件一律采用旋转扣件并扣在立杆上，剪刀撑接长时采用三个扣件接长，搭接长度不少于1M ，接长处末端距扣件距离不少于100mm 。
i 安装钢脚手板：在施工操作面上满铺钢脚手板网片，每片钢脚手板下的支承 小横杆应不少于3道，铺设好后用16#铁线扎牢。
j 安装踢脚板及围网：架外立杆内侧安装180mm 高的钢脚手板做踢脚板。密目
式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。 k 连墙杆安装：连墙杆靠近立杆、横杆交叉节点设置，距该节点不大于250mm ；
按竖向间距3.9M ，水平间距2.8M 设置1个连墙杆；采用在结构砼上预埋短钢管，短钢管锚入砼长度不小于200mm ，连墙杆通过扣件与该预埋短钢管形成刚性连接。在预埋短钢管的结构砼浇筑3天以后安装连墙杆，在脚手架使用期间严禁拆除连墙杆。连墙杆应与墙面垂直，不准向上倾斜，向下倾斜角度不得大于15°。
l 扣件安装要求：扣件螺栓要松紧适度，拧的不紧容易使杆件滑脱，拧的太紧
会使螺杆滑丝，要求扣件扭力距控制在40-60N.m 。扣件在使用过程中，应经常检查扣件是否松动，发现松动应及时紧固。
m 脚手架在搭设时，应高出施工层不少于1.2 m。
n 架体底层的脚手板必须铺设牢靠严密，且应用脚手板及密目式安全网双层兜 底。
o 在每一个作业层架体外立杆内侧应设置上下两道防护栏杆和挡脚板，上道栏 杆高度为1.2M ，下道栏杆高度为0.6M ，挡脚板高度为0.18M ，塔吊处或其它开口的位置应密封严实。
p 操作层钢脚手板应铺满，铺稳，材质符合要求，不得有探头板。
q 铺设钢脚手板时，应将两端与横向水平杆可靠固定，严防倾覆和滑动，可采 用对接平铺，也可采用搭接铺设。
r 人行斜道宽度1M ，坡道1:3，栏杆高度1.2M 。拐弯处设置宽度1.0M 的平台，
斜道脚手板上每隔300mm 设置防滑条，防滑条宽度25mm 。施工现场暂时停工时，应采取相应的安全防护措施。
4.4. 构造要求：
4.4.1纵向水平杆、横向水平杆、脚手板 4.4．1.1 纵向水平杆的构造应符合下列规定：
1 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨； 2 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：
1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm ；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（图.1）；
2）搭接长度不应小于1m ，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm ；
（a ）接头不在同步内（立面）；（b ）接头不在同跨内（平面） 图1 纵向水平杆对接接头布置
1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆
4.4.1.2 作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；
4.4.1.3 本方案采用钢脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；
4.4.1.4 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 4.4.1.5 脚手板的设置应符合下列规定： 1 作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。
2 钢脚手板应设置在三根横向水平杆上。钢脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。钢脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm （图2.a ）；钢脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm ，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm （图2.b ）。
（a ）脚手板对接；（b ）脚手板搭接 图2 脚手板对接、搭接构造
3 作业层端部脚手板探头长度应取150mm ，其板的两端均应固定于支承杆件上。
4.4.2 立杆
4.4.2.1 每根立杆底部应设置底座或垫板。
4.4.2.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
4.4.2.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm （图3）。
图3 纵、横向扫地杆构造 1―横向扫地杆；2―纵向扫地杆
4.4.2.4 脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
4.4.2.5脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：
1 当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm ；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
2 当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m ，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm 。
4.4.2.6 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m ，宜高出檐口上端1.5m 。 4.4.3 连墙件
4.4.3.1 连墙件设置的位置、数量应严格按本专项施工方案设置。 4.4.3.2 连墙件的布置应符合下列规定：
1 应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm ；
2 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
3 应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置；
4.4.3.3 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m 。
4.4.3.4 连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。
4.4.3.5 当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在45°~60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm 。抛撑应在连墙件搭设后方可拆
除。
4.4.4 剪刀撑与横向斜撑
4.4.4.1 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。 4.4.4.2剪刀撑的设置应符合下列规定：
1 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表1的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m ，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间；
表1 剪刀撑跨越立杆的最多根数
2 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，搭接长度不应小于1m ，并应采用不少
于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm 。 3 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋
转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm 。
4.4.4.4 高度在24m 以下的双排脚手架，均必须在外侧立面两端、转角及中间间
隔不超过15m 的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置.
4.4.4.5 横向斜撑的设置应符合下列规定：
1 横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm 。
4.4.4.6 开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 4.5. 检查验收：
4.5.1. 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收： 1 基础完工后及脚手架搭设前； 2 作业层上施加荷载前； 3 每搭设完6m ～8m 高度后； 4 达到设计高度后；
5 遇有六级强风及以上风或大雨后； 6 停用超过一个月。
4.5.2 应根据下列技术文件进行脚手架检查、验收：
1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011； 2 专项施工方案； 3 技术交底文件； 4 构配件质量检查表。
4.5.3脚手架使用中，应定期检查下列要求内容：
1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造应符合本规范和专项施工方案要求；
2 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空； 3 扣件螺栓应无松动；
4 安全防护措施应符合本规范要求； 5 应无超载使用。
4.5.4 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧至合格。
五. 脚手架的拆除：
a 拆除前应对架子进行全面检查，并清除脚手架上的杂物。
b 架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，
严禁非作业人员入内。
c 拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。
d 双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须
随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。
e 拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，
应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
f 连墙件应随拆除进度拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分
段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 g 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，
应先通知对方，以防坠落。
h 拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。 i 拆除最后一道悬挑梁时，应设置可靠安全保护措施，防止人员坠落与物体掉落。 j 拆下的材料应堆放成堆，用塔吊吊运， 卸料时各构配件严禁抛掷至地面。运
至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。 k 在拆除过程中，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可
离开。
六. 脚手架搭设使用的安全管理：
1. 扣件钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。
2. 搭设脚手人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。
由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护，日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。
3. 钢管上严禁打孔。
4. 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。
5. 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： a. 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； b. 连墙件。
6．当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备或管沟时，必须对脚手架采取加固措施。
7. 架子上的施工人数，堆入材料，按设计要求控制，不得将结构施工荷载传递到架上，不得将短小模板、钢筋、钢管、扣件放在架上，更不能将室内建筑垃圾清到架上，不准在架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外掷物品。
8 . 架体作业层满铺，但在同一面外架上同时作业层不超过两层。安全网、脚手
板要扎牢，不准随意拆动，如须拆动必须经批准且由架子工负责处理。 9. 架子工及架上操作人员，每天上下班前，要检查架子的支撑锚固点是否牢固，发现问题、立即处理或管理人员解决。架上施工荷载要均匀布置，不得集中一边，单向偏移受力，并不得超过设计荷载，特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上，必须采取缓冲措施。
10. 架上所用的扣件，必须定期保养巡查，如有毛病，应立即更换。架子的附墙支撑，要绑扣在结构物可靠处，不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。
11. 夜间或遇六级及以上大风，或雷雨天气，不准搭设或拆除外架，也不准在架上作业。
12. 悬挑架搭设，拆除作业时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场，施工现场由安全员刘习海负责统一指挥，专职监护。作业人员应严格执行施工方案及有关安全技术规定。
七、脚手架的防雷措施
①本工程钢管脚手架上应设置可靠有效的防雷接地装置，防止发生雷击事故。一般每隔50m 设置一处接地装置。接地件采用Ф10钢筋作引下线。绑扎引下线的立杆高度应高出其它立杆2m 以上。
②接地体采用50mm ×5mm 角钢，长度1.5~2.5m。将其一端加工成尖头，打入 地下，顶端离地面不得浅于500mm 。
③接地线与接地件之间采用焊接，焊点长度为角钢宽度的2倍以上。 ④防雷措施施工完毕后，应及时测量其接地电阻，合格后方可使用。 八、 钢管落地脚手架计算书 一、参数信息: 1. 脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 16.2 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距L b 为 0.8m，纵距L a 为1.4m ，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.35m ；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48.3×3.6mm ；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.9 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3. 风荷载参数
本工程地处福州连江潘渡乡，重现期10年的基本风压0.5 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz ，计算连墙件强度时取0.74，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为1.239；
4. 静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m:0.1219；
脚手板自重标准值(kN/m2:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m:0.140； 安全设施与安全网(kN/m2:0.005；
脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m:0.033； 脚手板铺设总层数:8； 5. 承重混凝土板参数 板类型：双向板；
板单元计算宽度Bc(m：4.05m ； 板单元计算长度Bl(m：5.95m ；
板厚度h(mm：250；混凝土成型龄期T B (天 ：28；
混凝土强度等级：[XB =C30]；混凝土强度实测值f ck (MPa：16.7； 钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm 2） X 向正筋 HRB400 14@150 ASX =1026 Y 向正筋 HRB400 14@150 ASY =1026 X 向负筋 HRB400 14@150 ASX '=1026
Y 向负筋 HRB400 14@150 ASY '=1026
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.4/3=0.14 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.4/3=0.933 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.14+1.4×0.933 = 1.515 kN/m；
小横杆计算简图 2. 强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.515×0.82/8 = 0.121 kN·m ； 最大应力计算值 σ = Mqmax /W =26.987 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =26.987 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3. 挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.14+0.933 = 1.107 kN/m ； νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×1.107×8004/(384×2.06×105×107800=0.266 mm；
小横杆的最大挠度 0.266 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1. 荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.4/3=0.112 kN； 活荷载标准值: Q= 2×0.8×1.4/3=0.747 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.112+1.4×0.747/2=0.606 kN；
大横杆计算简图 2. 强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max =0.08×0.033×1.4×1.4=0.005 kN·m ； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max =0.267×0.606×1.4= 0.226 kN·m ；
M = M1max + M2max = 0.005+0.226=0.232 kN·m 最大应力计算值 σ = 0.232×106/4490=51.601 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 51.601 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3. 挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和, 单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax = 0.677×0.033×14004 /(100×2.06×105×107800 = 0.039 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.027+0.112+0.747）/2=0.443kN ν= 1.883×0.443×14003/ ( 100 ×2.06×105×107800= 1.03 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.039+1.03=1.069 mm；
大横杆的最大挠度 1.069 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400 / 150=9.3与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN ，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值, 取12.80 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.4=0.047 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.4/2=0.168 kN； 活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.4 /2 = 1.12 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.047+0.168+1.4×1.12=1.858 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = [0.1219+(0.80×2/2×0.033/1.80]×11.65 = 1.593kN；
(2脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×4×1.4×(0.8+0.3/2 = 0.966 kN；
(3栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×4×1.4/2 = 0.392 kN；
(4吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.4×11.65 = 0.082 kN； 经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.032 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×0.8×1.4×2/2 = 2.24 kN； 考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG +0.85×1.4N Q = 1.2×3.032+ 0.85×1.4×2.24= 6.304 kN； 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG +1.4NQ =1.2×3.032+1.4×2.24=6.775kN； 六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 W k =μz μs ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2 ，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012的规定，取重现期
n=10年的ω0 = 0.5 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012的规定采用：
μz = 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为1.239； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.5×0.74×1.239 = 0.458 kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4W k L a h 2/10 = 0.85 ×1.4×0.458×1.4×1.82/10 = 0.247221 kN·m ； 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA + MW /W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 6.304 kN； 不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 6.775kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l 0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo /i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩 ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时
σ = 6304.126/(0.188×424+247221/4490 = 127 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 127 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 不考虑风荷载时
σ = 6774.526/(0.188X424=84.988 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 84.988 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20115.2.11条考虑风荷载时, 采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
H s = [φAf - (1.2NG2k + 0.9×1.4(ΣN Qk + Mwk φA/W]/1.2Gk 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K (kN计算公式为： N G2K = NG2+NG3+NG4 = 1.44 kN；
活荷载标准值 ：N Q = 2.24 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：G k = 0.122 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk =Mw / (1.4×0.85 = 0.246 /(1.4 × 0.85 = 0.207 kN·m ；
H s =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.44+0.85×1.4×(2.24+0.188×4.24×100×0.207/4.49/(1.2×0.122=51.826 m；
脚手架单立杆搭设高度为16.2m ，小于Hs ，满足要求！ 八、连墙件的稳定性计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N l = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz ＝0.74，μs ＝1.239，ω0＝0.5，
W k = μz ·μs ·ω0=×0.74×1.239×0.5 = 0.458 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 15.12 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20115.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN, N0= 3.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN，按照下式计算： N lw = 1.4×W k ×A w = 9.695 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.695 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算：
N f =φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l 为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN； N l = 12.695 < Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
连墙件扣件连接示意图 九、混凝土板强度验算:
单根立杆传递荷载代表值(kN：N L =NG +NQ =3.032+2.24=5.272kN； 混凝土板活荷载设计值(kN/m2 ：
Q B =1.4×[2×N L /(La ×L b ×(Lb ×B c /(0.49×Bc ×Bl+Qk ]=1.4×[5.272/(1.4×0.8 ×(0.8×4.05/(0.49×4.05×4.05+5]=12.313kN/m2；
混凝土板恒载设计值：(kN/m2 ：G B =1.2×h 0/1000×25=7.5kN/m2； G B '=GB +QB /2=7.5+12.313/2=13.657kN/m2；G Q =GB +QB =7.5+12.313=19.813kN/m2；
Q B '= QB /2=12.313/2=6.157kN/m2； 四边铰支：m q1=0.037；m q2=0.037；
四边固定：m 1=0.018；m 2=0.018；m 1'= -0.051；m 2'=-0.051； M 1=(m1+υ×m 2×G B '×Bc 2+(mq1+υ×m q2×Q B '×Bc 2 =9.19kN/m2； M 2=(m2+υ×m 1×G B '×Bc 2+(mq2+υ×m q1×Q B '×Bc 2 =9.19kN/m2； M 1'=m1' ×G Q ×Bc 2=-16.672kN/m2； M 2'=m2' ×G Q ×Bc 2=-16.672kN/m2；
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为： M u =α1γs f y A s h 0
M u =α1f c bχ(h0-χ/2+fy 'A s '(h0-αs ' ；
M u =fy A s (h0-αs ' （当χ<2αs ' 时，采用此公式）； 式中M u ---板正截面极限承载弯矩；
α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc 的比值，低于C50混凝土α1取1.0； αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm ；
fc ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；
fy ' ---受压区钢筋抗拉强度标准值； As '---受压区钢筋总面积；
χ ---混凝土受压区高度，χ=As f y h 0/(α1f c bh 0+fy 'A s ' γs ---截面内力臂系数，γs =1-0.5ξ，ξ=As fy/(α1bh 0 fy ---钢筋抗拉强度标准值； As ---受拉钢筋总面积；
h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm ，长跨方向取h-30mm ，其中h 是板厚；
[M1]=0.80×M 1U =0.80×1.00×{1-0.5×[7.000×360.00/(1.00×1000×220×16.70]}×360.000×7.00×220/1000000=46.009kN·m ；
[M2]=0.80×M 2U =0.80×1.00×{1-0.5×[7.000×360.00/(1.00×1000×230×16.70]}×360.000×7.00×230/1000000=48.180kN·m ；
[M1']=0.80×M 1u '=0.80×360.00×7.000×(220-20/1000000=43.430kN·m ； [M2']=0.80×M 2u '=0.80×360.00×7.000×(230-20/1000000=45.602kN·m ； 所以有：M 1<[M1]，M 2<[M2]，|M1'|<[M1'], |M2'|<[M2']，此混凝土板是满足承载能力要求。
九、 型钢悬挑脚手架计算书 一、参数信息: 1. 脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 19.5 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为0.8m ，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.35 m；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48.3×3.6； 横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.9 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2. 活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2:2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3. 风荷载参数
本工程地处福州连江潘渡乡陀市村，重现期n=10年的基本风压为0.5 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz ，计算连墙件强度时取1.77，计算立杆稳定性时取1.615，风荷载体型系数μs 为1.238；
4. 静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m:0.1219；
脚手板自重标准值(kN/m2:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m:0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2:0.005；脚手板铺设层数:2 层； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板； 5. 水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m ，建筑物内锚固段长度 2.5 m 。 锚固压点压环钢筋直径(mm:18.00；
楼板混凝土标号:C25； 二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.4/3=0.14 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2×1.4/3=0.933 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.14+1.4×0.933 = 1.515 kN/m；
小横杆计算简图 2. 强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: Mqmax = ql2/8
最大弯矩 Mqmax =1.515×0.82/8 = 0.121 kN·m ； 最大应力计算值 σ = Mqmax /W =26.987 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力 σ =26.987 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3. 挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.033+0.14+0.933 = 1.107 kN/m ； νqmax = 5ql4/384EI
最大挠度 ν = 5.0×1.107×8004/(384×2.06×105×107800=0.266 mm；
小横杆的最大挠度 0.266 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1. 荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.4/3=0.112 kN；
活荷载标准值: Q= 2×0.8×1.4/3=0.747 kN；
荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.112+1.4×0.747/2=0.606 kN；
大横杆计算简图 2. 强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2
均布荷载最大弯矩计算:M1max =0.08×0.033×1.4×1.4=0.005 kN·m ； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl
集中荷载最大弯矩计算:M2max =0.267×0.606×1.4= 0.226 kN·m ； M = M1max + M2max = 0.005+0.226=0.232 kN·m 最大应力计算值 σ = 0.232×106/4490=51.601 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值 σ = 51.601 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3. 挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和, 单位:mm；
均布荷载最大挠度计算公式如下: νmax = 0.677ql4/100EI
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax = 0.677×0.033×14004 /(100×2.06×105×107800 = 0.039 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: νpmax = 1.883Pl3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.027+0.112+0.747）/2=0.443kN ν= 1.883×0.443×14003/ ( 100 ×2.06×105×107800 = 1.03 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.039+1.03=1.069 mm；
大横杆的最大挠度 1.069 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400 / 150=9.3与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值, 取8.00 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0.8×2/2=0.027 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.4=0.047 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.4/2=0.168 kN； 活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.4 /2 = 1.12 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.047+0.168+1.4×1.12=1.858 kN； R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = [0.1219+(0.80×2/2×0.033/1.80]×19.50 = 2.666kN；
(2脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×2×1.4×(0.8+0.3/2 = 0.483 kN；
(3栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14×2×1.4/2 = 0.196 kN；
(4吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.4×19.5 = 0.136 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.481 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×0.8×1.4×2/2 = 2.24 kN； 考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG +0.85×1.4N Q = 1.2×3.481+ 0.85×1.4×2.24= 6.843 kN； 不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG +1.4NQ =1.2×3.481+1.4×2.24=7.313kN； 六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 W k =μz ·μs ·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2 ，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012的规定采用，取重现期n=10年的ω0 = 0.5 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012的规定采用：μz =
1.615；
μs -- 风荷载体型系数：取值为1.238； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.5×1.615×1.238 = 1.0 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4W k L a h 2/10 = 0.85 ×1.4×1.0×1.4×1.82/10 = 0.539784 kN·m ； 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA + MW /W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.313 kN； 不考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 7.313kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l 0 = 3.118 m； 长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo /i 的结果查表得到 ：φ= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩 ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； 考虑风荷载时
σ = 7313/(0.188×424+539784/4490 = 201.5 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 201.5 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ =7313/(0.188×424=91.74 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 91.74 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： N l = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz ＝1.77，μs ＝1.238，ω0＝0.5，
W k = μz ·μs ·ω0=1.77×1.238×0.5 =1.096 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.08 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20115.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN, N0= 3.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN，按照下式计算： N lw = 1.4×W k ×A w = 15.46 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 18.46 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算：
N f = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 350/15.9的结果查表得到 φ=0.941，l 为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.24×10-4×205×103 = 81.792 kN； N l = 18.46 < Nf = 81.792,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。
连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C 受脚手架荷载N 的作用，里端B 为与楼板的锚固点，A 为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C 点最大挠度计算公式
其中 k = m/l,k1 = m1/l,k2 = m2/l。
本方案算例中，m =1.5 m，l = 2.5 m，m 1 = 0.35 m，m 2 = 1.15 m； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩 W = 141 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2NG +1.4NQ =1.2×3.179+1.4×2.24=6.951kN；
水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.61×10-3×78.5 =0.205 kN/m； k=1.5/2.5=0.6
k 1=0.35 / 2.5 = 0.14 k 2=1.15 / 2.5 = 0.46 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA = 18.422 kN 支座反力 RB = -4.007 kN 最大弯矩 MA = 10.657 kN·m
最大应力 σ = 10657379.625 /( 1.05 ×141000 = 71.985 N/mm2
水平支撑梁的最大应力计算值 71.985 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2, 满足要求!
最大挠度 νmax = 4.9 mm
按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011附录A 结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为 悬伸长度的两倍，即 2300 mm
水平支撑梁的最大挠度 4.9 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2300/400 mm,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢, 计算公式如下 σ = M/φb W x ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011得，φb =1.3
由于φb 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2011附表B ，得到 φb 值为0.85。 经过计算得到最大应力 σ = 10.657×106 /( 0.85×141000 = 88.602 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 88.602 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=18.422 kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: σ = N/2A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
A=πD2/4=3.142×182/4=2.469mm2
σ=N/2A=18421.57/2.469×2=36.196N/mm2；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度。
拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！ 十、型钢悬挑转料平台
10.1、材料选择及具体做法（见附图7）： 1、
2、 3、 4、 5、 6、 7、 8、
9、 钢主梁采用16号工字钢，次梁采用14号槽钢； 铺板采用20mm 厚胶合板。 护栏采用Ф48×3.0钢管； 斜拉钢丝绳采用6×19Ф22钢丝绳； 埋件Ⅰ（内侧）采用Ф20圆钢； 埋件Ⅰ（外侧）采用Ф20圆钢； 构件接头处与采用满焊焊接，焊缝高度为9mm 槽钢与埋件交接处采用楔形铁片楔紧并焊接连成一体。 采用相对应的钢丝绳连接件（即花篮螺栓、绳扣等）。
10.2、转料平台搭设要求
1. 本工程转料平台平面尺寸为3.5X3M ，锚筋预埋，在悬挑梁对应的砼楼板结构内预埋U 型Φ20锚筋，高度300mm ，宽度130mm ，预埋材料采用Φ20一级钢。一道设置在离外墙0.15m 处，另两道设置在离外墙面1.8m 和2.0m 处。预埋采用U 型Φ20钢筋在浇筑砼前在确定位置与板筋焊接，两边分别锚入板内一个锚固长度，端部弯钩，平直度不小于300mm ，伸入楼层段的悬挑梁采用楔形铁片将预埋的钢筋箍空隙楔紧。在U 形筋中心点500mm 范围内附加板面钢筋Φ10@180钢筋网进行加强。
2. 两主梁间距为3M ，主梁采用16#工字钢，16#工字钢总长5.7M ，伸入楼层2.2m ，挑出楼板边3.5m 。在上一层梁板浇筑时预埋四个Φ20吊环，在砼浇筑完成
3天后，在悬挑梁外端设四道Ф22钢丝绳斜拉到上一层梁的吊环上。次梁采用14#槽钢，间距500mm 。
3. 转料平台上铺设20mm 厚木板，应满铺并有防滑措施，不能有移动和空隙，同时平台前应设置平网防护。
10.3. 转料平台安全要求:
1. 转料平台必须单独设置，不得与外脚手架相连；
2. 转料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，直接将荷载传递给工程结构，不得设置在脚手架等施工设备上；
3. 在同一垂直面上不得重复设置转料平台。
4. 转料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
5. 转料平台周围应按临边防护要求设置防护栏杆及密目网，连接牢固，应能承受1000N 的外力。平台两侧栏杆不小于三道，高度1.5M ，平台脚手板采用20mm 厚木胶合板。脚手板应满铺并有防滑措施，不能有移动和空隙，同时平台前应设置平网防护。
6. 转料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
7. 转料平台使用时，应有专人负责检查，对水平杆与建筑物的连接，上拉钢丝绳与梁的连接等部位及防护栏杆，密目网，平台前平网，警示标牌的完好性进行检查。发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
8. 转料平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，堆载高度不宜超过1.2m ，配专人监督。
9. 转料平台拆卸前应对平台完好性进行检查；拆卸方案应按安全操作规程要求进行；拆卸前应对作业人员进行安全技术交底。拆卸式应有可靠防止人员，物料坠落措施，严禁抛掷物料。
10. 转料平台搭设，拆卸时，应设置警戒区，禁止无关人员进入施工现场。施工现场有安全员陈剑敏负责统一指挥，严格执行施工方案及有关安全技术规定。
11. 夜间或遇六级以上大风及雷电等天气，不得进行搭设和拆卸作业。 10.3．型钢悬挑转料平台计算书
一、参数信息: 1. 荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2 ：0.35；
栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m：0.14； 施工人员等活荷载(kN/m2:3.00，最大堆放材料荷载(kN:5.00。 2. 悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m：0.50； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m：3.65；
钢丝绳安全系数K ：5.50，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算； 只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 3. 水平支撑梁
主梁材料类型及型号：16号工字钢； 次梁材料类型及型号：14a 号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m：0.50。 4. 转料平台参数
水平钢梁(主梁 的悬挑长度(m：3.50，水平钢梁(主梁 的锚固长度(m：2.20, 平台计算宽度(m：3.00。
二、次梁的验算:
次梁选择 14a号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m ，其截面特性为： 面积 A=18.51cm2； 惯性距 Ix =563.7cm4；
转动惯量 Wx =80.5cm3； 回转半径 ix =5.52cm；
截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 1. 荷载计算
(1、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；
(2、型钢自重标准值：本例采用14a 号槽钢槽口水平[，标准值为0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m (3、活荷载计算
1 施工荷载标准值：取3.00 kN/m2 Q3=3.00 kN/m2
2 最大堆放材料荷载P ：5.00kN 荷载组合
Q=1.2×(0.18+0.14+1.4×3.00×0.50=2.48kN/m P=1.4×5.00=7.00kN 2. 内力验算
内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M 的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为： Mmax = ql2/8(1 - m2/l2 2 + pl/4
经计算得出: Mmax = (2.48×3.002/8×(1-(0.002/3.002 2+7.00×3.00/4=8.04kN·m 。 最大支座力计算公式:
R = [P + q(l+2m]/2
经计算得出: R = (7.00 + 2.48×(3.00 + 2×0.00/2 = 7.22kN 3. 抗弯强度验算 次梁应力： σ = M/γx W x ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =8.04×103/(1.05×80.50=95.13 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =95.131 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2, 满足要求!
4. 整体稳定性验算 σ = M/φb W x ≤ [f]
其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb = (570tb/lh×(235/fy
经过计算得到 φb =570×9.50×58.00×235/(3000.00×140.00×235.0=0.75； 由于 φb 大于0.6，按照下面公式调整： φb ' = 1.07 - 0.282/φb ≤1.0
福建省边防总队训练基地一期工程---办公楼 钢管外脚手架专项施工方案 得到 φb' = 0.693； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =8.04×103/(0.693× 80.500=144.16 N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =144.162 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求! 三、主梁的验算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 16号工字钢 ，其截面特性为： 面积 A=26.1cm2； 惯性距 Ix=1130cm4； 截面抵抗矩 Wx=141cm3； 回转半径 ix=6.58cm； 截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm； 1.荷载验算 (1栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m； (2槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2 = 1.2×(0.14+0.20 = 0.41kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 - 41 41
福建省边防总队训练基地一期工程---办公楼 钢管外脚手架专项施工方案 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m - 42 - 42
福建省边防总队训练基地一期工程---办公楼 钢管外脚手架专项施工方案 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm 从左至右各支座反力： R[1] = 16.924 kN； R[2] = 14.248 kN； R[3] = -2.005 kN。 最大支座反力为 Rmax=14.248 kN； 最大弯矩 Mmax=7.580 kN·m； 最大挠度 ν=0.025 mm。 3.抗弯强度验算 σ = M/（γxWx） + N/A ≤ [f] 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 主梁槽钢的最大应力计算值 N/mm2，
满足要求! σ =7.58×106/1.05/141000.0+1.17× 104/2610.000=55.683 N/mm2； 55.683 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 4.整体稳定性验算 σ = M/（φbWx） ≤ [f] 其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011附 录B得到：φb=1.3 由于 φb大于0.6，应按照下面公式调整： φb'=1.07-0.282/φb ≤1.0 可得 φb'=0.797； 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 7.58×106/(0.797× 141000.00=67.41 N/mm2； - 43 43
福建省边防总队训练基地一期工程---办公楼 钢管外脚手架专项施工方案 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 67.41 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力验算: 水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisinθi 其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN； RUi -- 拉钢绳的轴力(kN； θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sinθi = Sin (ArcTan (3.65/(0.5+2.5 = 0.773； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi； RUi = 16.924 / 0.773 = 21.91 kN； 五、钢丝拉绳的强度验算: 选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径21.5mm。 [Fg] = aFg/K 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN，查表得Fg＝271.5KN； α -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、 0.82和0.8。α＝0.85； K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝5.5。 得到：[Fg]=41.959KN>Ru＝21.906KN。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 取钢丝拉绳(斜拉杆的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=21906.498N。 拉环强度计算公式为： σ = N/A ≤ [f] 其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标 准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度 设计值[f]=50.0N/mm2； 所需要的拉环最小直径
D=[21906.5×4/(3.142×50.00×2]1/2=16.7mm。 实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。 - 44 44
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