(完整版)高支模专项施工方案

目 录

三、施工安排 ................................................................................................................................................................................................................................... 1 四、施工准备 ................................................................................................................................................................................................................................... 2 五、主要项目施工方法 ............................................................................................................................................................................................... 3

六、质量保证措施 .................................................................................................................................................................................................................. 4 七、模板工程安装安全措施 .............................................................................................................................................................................. 4 八、模板拆掉安全措施 ............................................................................................................................................................................................... 5 九、钢管架支撑计算书 ............................................................................................................................................................................................... 6

十、 850×850 柱/楼梯模板支撑计算书 ...........................................................................................................................14

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林生住处楼（安兴大厦）高支

模专项施工方案

一、编制依照

本工程高支模专项施工方案是依照林生住处楼 （安兴大厦） 的施工图纸， 施工组

织设计，安全施工规范， 砼构造工程施工质量查收规范， 砼构造技术规程东莞市建委

相关文件，东莞市建筑行业标准而编制。

二、工程大要

1、建设大要

建设单位：林生住处楼（安兴大厦）

设计单位：东莞市慧力设计院有限公司

监理单位：东莞市建设监理有限公司

施工单位：东莞市安兴建设工程有限公司 2、建筑大要

本工程位于东莞市常平镇中元街， 建筑占地面积 935.97m2，总建筑面积：85m2，其中⑤ ~⑦ /B~D 轴地下室建筑面积 250.17m2。地下室标高为 -3.6 米，首层标高 7 米，二层标高为 4.5 米，三至八层标高为 3.5 米，建筑物总高度 35.5 米。。

4、高支模概括

本工程高支模应用首层：门式脚手架支撑，最大支模计算高度

7m，最大梁截面

350×900mm，飘板处门架搭设方法与主体内相同， 并与主体内支撑系统纵横拉结成一个整体。

三、施工安排

1、施工部位及工期安排依照施工进度计划的安排进行。 2、管理人员职责分工

1）项目经理工作职责：对公司负责及工程成本和行政管理工作，并负责对工程

的领导、指挥、协调决策等更大事宜。

2）技术负责人：负责项目部全面技术质量工作以及模板方案编制工作。

3）施工员：负责模板工程加工、安装、安全技术向工人交底，施工过程中监控、

负责模板工程自查查完工作。

4）质检员：负责对模板工程质量进行监控、检查、督促、落实不合格的项目整

改，对建材质量进行检查监控工作。

5）测量员：负责工程的墙、柱、门窗洞口，以及抄平放线工作。 3、工人分工及数量

依照施工进度计划及施工流水划分进行劳动力安排为主体工程为 150 人，配合工种：电气及电工 2 人。

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四、施工准备

1、技术准备：项目技术负责人组织施工员、生产人员熟悉图纸，认真学习掌据

施工图的内容、 要求和特点，同时针对相关施工技术和图纸存在的疑点做好记录经过会审，对图纸中存在的问题与设计建设、监理共同协商解决，获取一致建议后，办理

图纸会审记录，作为施工图的改正依照和施工操作依照。 熟悉各部位截面尺寸、 标高、

拟定模板初步设计方案。

2、机具准备：主要机具及工具准备详见以下一览表

序号

名称 规格

功率 数量 1 锤子 重量 0.25 、0.5 ㎏

70 个

2 圆盘锯 MJ-106 3KW 2 台 3 梅花板手 19-22 ㎜

5 把 4 手电钻 钻头真径 12-20 ㎜

2 把 5 钢丝钳 长 150 ㎜ 3 把 6 砂轮切割机

?500 ㎜

2 台

7 墨斗

8 手提电锯 M-651A 1.05KW 2 台 9 水平尺 长 1000 ㎜ 2 把 10 钢卷尺 50M 5M 2 把 11 水平仪 DZ53 1 台 12

工程检测尺

长 2M 1 把 13

塞尺

一般

1

3、资料准备：本工程模板主要采用

1830×915×18 ㎜多层木夹板作为模板，采

用 80×80× 2000 ㎜木枋为固定及支撑， 支撑系统采用门式脚手架 , 装备可调底座和型顶托（长度为 600 ㎜）作为支撑系统。 模板施薪资料计划表

序号 名称 规格

单位 数量 1 多层板 1930× 915×18 ㎜ ㎡ 12500 2 木枋 2000×80× 80 ㎜

条 25000 3 门架 500×1200 根 2680 4 门架 1900×1200 根 5360 5 门架 900×1200 根 2680 6 钢管 48×3.5

根 3000 7

扣件

个

9000

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8 9 10 11

连接销 U 型上托 可调下托

钉子 小白线

个

长 600 ㎜ 长 600 ㎜

50

个 个 ㎏ ㎏

16080 15000 15000 500 25

12

五、主要项目施工方法 1、柱模板

1）立柱模时，按已弹好柱位线安装。在柱高范围内，每隔约

400-500 ㎜设置一

道柱箍以固定模板， 柱箍采用对拉螺杆连接的形式， 柱箍详细间距依照侧压力大小等因素进行考虑。

。

2）柱模安装时，要搭设操作平台，应采用钢管调治作斜撑，斜撑与地面夹角为

45 角。

3）要保证柱轴线及标高正确，周围固定模板要牢固，防范偏移、偏扭等。

4）因柱的高度均高出 3M，为了砼浇筑时，不出现离析现象，应在柱模中部留有

砼浇筑孔和振捣孔，待砼浇注到预留孔底时，必定钉牢盖板，再浇上部砼。

5）柱模底部应留打扫口，以便清理杂物。

6）标准层按楼层高度浇捣， 地下室等高出 4m的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣。

2、梁模板

1）梁模板的构造由门式脚手架系统支撑木枋，三块模板组成。底板两侧板。底

模板宽度同梁宽。 侧模的高度则视所处的地址的不相同而有异， 如为梁外侧板， 则高度为梁高加底模厚度；如为一般梁侧模板，则高度为梁高减去砼模板厚度。

2）梁模板的安装第一安装标准门式脚手架支撑系统，间距一般为 600-900 ㎜为宜，搭设高度按层高而设置，再用 U 型可调顶托，在顶托上边支两条 80×80 的木枋纵向设置。尔后在木枋上边设置 80×80 ㎜，间距 300 横向木枋，依照水平标高的要求，在 U 型顶托中调治。 再订梁底模板。 安装时要将梁底模板两端搁置的柱模板顶端梁的缺口处，底板安装要垂直。跨度大于或等于 4M的梁底模板要起拱，以抵消部分受荷后下垂的挠度，起拱高度为跨长的 1‰-3 ‰，其次安装梁侧模板，安装时要将梁侧模板紧靠梁底模板放在支柱顶的横方木上，为防范产生外移应用夹板将侧模板钉

牢，在支柱顶的横木上。 梁侧模板安装要垂直， 边梁外侧模板上边用立杆及斜撑固定，一般梁侧模板的上口用楼板的模板顶紧。 梁侧模板之间应临时撑木撑紧。 撑木长度与梁相同，浇筑后拆去，若梁的高度较大时，为抵抗砼的侧压力，还要安设对拉螺栓加强。

3、楼板模板

1）楼板的模板由门式脚手架系统支撑、木枋，若干拼板组成。

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2）第一安装门式脚手架系统， 上边用 U型可调上托再铺 2 条 80× 80 ㎜纵向方木后，铺间距 300 ㎜， 80× 80 ㎜横向木枋，在梁侧模板外边用松木散板钉立横挡，在横挡上安装楞木。 楞木安装要水平， 如不平时可在楞木两端加木楔调开。 楞木调平后即可安装楼板模板。

4、墙模板

1）墙模板的构造，由两片若干块模板拼接而成。

2）模板的安装，第一在基础层面弹出墙体的边线，依照墙的宽度留好墙板的厚

度在层面上用松木散板钉好压脚板。再用模板拼成。

3）标准层按楼层高度浇捣， 地下室等高出 4m的柱模板采用分次浇捣的方式浇捣。

六、质量保证措施

1、全体施工人员都必定严格执行现行的相关质量查收标准和各项规范规定，对

全体施工人员进行经常性的质量教育， 施工的全过程中要做好质量的检验， 检查和评比工作，并且落实逐级技术交底制度， 工程动工前工地技术负责人应将工程大要， 施工方案技术措施及注意事项向全体施工人员进行全面交底。 施工员、班组长每日要对工人进行施工要求及技术操作规程的交底和落实教育， 每个员工都特别清楚自己该做什么，怎样才能满足规范的要求， 做好每一道工序后自检的结果与规范的差距有多大，做到责任到人。

2、成立各项检查制度，做到有章必依，违章必究的原则，确定成立“质量第一，

信誉第一” 的看法，使得每道工序， 每一个环节，从原资料进场把关， 现场抽样检查，

在施工过程中，绝不能够忽视任何一个环节， 合理使用资料，并且做到按规范要求施工。

3、测量放线时严格控制各轴线的地址和水平标高的测设以及复查工作，各楼层

之间的水平标高，垂直度均由仪器引测，并经常对经伟仪、水平仪检验校订。

4、认真执行技术交底，各分部模板工程施工从前，依照工程特点和施工方案制

定详细技术措施，操作工艺流程，工艺标准，质量标准，可能发生的质量原因解析，

质量管理控制和保证措施。

5、认真做好质量评定，在施工过程中，由技术负责人、质检员会同相关人员进

行各分项工程质量的检测和评定工作，防范质量隐患发生。

6、严格执行质量检查制度，各分项工程，必定做到“自检、互检、交接检”的

三检制度。

七、模板工程安装安全措施

1、模板安装前对施工人员进行全面详细的安全技术交底。

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2、使用合格的模板及配件。

3、模板及其支架在安装过程中，必定采用有效的防推翻临时固定措施。

4、当砼构造跨度大于 4M 时，模板应起拱；因设计无详细要求，则起拱高度为 2/1000 。

5、模板安装作业高度已高出 2M，必定搭设操作平台，要求作业人员身穿紧口工

作服，脚穿防滑鞋，腰系安全带，头戴安全帽。

6、遇到大雾和大雨和六级以上暴风时，禁止高处作业。

7、高处作业临时不用的工具，应装入工具袋，随用随拿。用不着的工具和拆下

的资料采用系绳溜放到地面，不得向下扔掷应及时清理运送到指定的地址。

8、木工机械必定专人管理。

9、安全防范装置必定齐全可靠，操作时禁止拆卸。

10、操作时禁止戴手套，禁止在运转中维修养护，加油清理和调整。 11、加工旧木材前必定将铁钉，灰垢清理干净。

12、每日工作达成，必定工结束清，拉闸断电，锁好电闸箱。

13、对梁和板安装二次支撑时，在梁、板上不得有施工荷载，支撑的地址必定对

准基层的支撑点，安装后所传给支撑或连接件的荷载，不应高出其充许值。

八、模板拆掉安全措施

1、不承重侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要砼强度保证其表面及棱角不

因拆掉模板而受损坏，即可拆掉。

2、承重模板，包括梁、板等水平构造，构件的底模，应依照与构造同条件养护的试块强度达到下表规定，方可拆掉。

序号 1

构造种类

板

构造跨度 M

≤ 2 >2、≤ 8

≤ 8

按达到设计砼强度标准值百分率 %

50

75 75

2

梁、模壳

>8 ≤ 2 >2

100 75 100

3 悬臂构件

3、拆掉从前必定有拆模申请，并依照同条件养护试块强度记录达到规准时，技

术负责人方可赞同拆模。

4、在拆掉模板地过程中，如发现有影响构造安全的质量问题时，应暂停拆掉工

作，经研究办理后方可连续拆掉。

5、拆掉的模板和支撑，模板及木枋应及时取钉，分类堆放并加以稳当保留，防

止模板损坏或变形与锈蚀，以便下次使用。

6、拆模时，现场要有专人负责监护，禁止没关人员进入拆模现场，禁止拆模人

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员在上下同一垂直面上作业，防范发生人员坠落和物体打击事故。

7、各样模板拆掉序次和方法，依照模板设计的规定进行，按先支的后拆，后支

的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的序次进行拆掉。

8、大面积模板拆掉作业前，在作业区周边设围档和醒目标志，拆下的模板应及

时清理，分类堆放，禁止留有悬空模板，防范突然落下伤人。

九、钢管架支撑计算书

1．计算参数

构造楼板厚 150mm，梁宽 b=350mm，梁高 h=900mm，层高 7.00m，构造表面考虑隐蔽；模板资料为：夹板底模厚度 18mm，侧模厚度 18mm；梁边至板支撑的距离 0.73m；板弹性模量 E=6000N/mm2，木材弹性模量 E=9000N/mm2，抗弯强度 fm=13.00N/mm2，抗剪强度 fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ 48 碗扣式钢管 : 横向间距 600mm，纵向间距 1200mm，支架立杆的步距 h=1.20m；钢管直径 48mm，壁厚 3.5mm，截面积 4.cm2，辗转半径 i=1.58cm ； 钢管重量 0.0538kN/m 。 钢材 弹性 模量 E=206000N/mm2， 抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度 fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算

梁宽 (m) 梁高 (m) 荷载种类 标准值 单位 系数 设计值

①底侧模自重 0.3 ×(0.35 + 1.50 ) ×1.2 = 0.67 kN/m kN/m2

× 0.35 × 0.90 × 1.2 = 9.07 kN/m ②砼自重 24.0 kN/m3

× 0.35 × 0.90 × 1.2 = 0.57 kN/m ③钢筋荷载 1.5 kN/m3

④振捣砼荷载 2.0 × 0.35 × kN/m2 1.4 = 0.98 kN/m 梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 11.29 kN/m 梁底模和龙骨挠度验算计算组合 ( ①＋②＋③ )/1.2 q2 = 8.59 kN/m （2）底模板验算

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第一层龙骨间距 L=300mm，计算跨数 5 跨；底模厚度 h=18mm，板模宽度 b=350mm。 W=bh2 /6=350×182/6=100mm3， I=bh3/12=350 ×183/12=170100mm4。 1）抗弯强度验算

弯矩系数 KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×11.29

×σ=Mmax/W=106691/100=5.65N/mm2

梁底模抗弯强度σ =5.65N/mm2＜ fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数 KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606× 11.29 ×300=2053N=2.05kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2053/(2 × 350×18)=0.49N/mm2

梁底模抗剪强度τ =0.49N/mm2＜fv=1.40N/mm2, 满足要求。 3）挠度验算

q2=8.59kN/m；挠度系数 Kυ=0.4

υmax=Kυ q2L4/(100EI)=0.4 × 8.59 × 3004/(100 ×6000×170100)=0.44mm [ υ ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υ max=0.44mm＜[ υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力求以以下图：

（3）第一层龙骨验算

碗扣式钢管横向间距 L=600mm，C=350mm、γ =350/600=0.58 。

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；8 / 29

I=bh3/12=80

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×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算 a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距 / 梁宽 =11.29 ×300/350=9.68kN/m Mq=qcL(2-γ)/8=9.68 × 350/1000 ×600/1000 × b 、板传荷载计算

P 板重量 =1.2 × ( 板厚度× 25＋模板重 ) ＋1.4 ×活载

=1.2 ×(0.15 × 25+0.30)+1.4 × 2.50=8.36kN/m2

板传达到第一层龙骨的荷载 P=365/1000× 300/1000 ×8.36=0.92kN a =0.5 ×(L-c)=0.5 ×(600-350)=125000mm，Mp=P×a=0.92 ×＋ Mp=(0.36+0.12) ×

σ=Mmax/W=480000/85333=5.63N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ =5.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋ P=0.5× 9.68 × 350/1000+0.92=2.61kN τ=3Vmax/（2bh）=3×2.61 × 1000/(2 × 80×80)=0.61N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ =0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q’ =q2×第一层龙骨间距 / 梁宽 =8.59 ×300/350=7.36N/mm υ q=q'cL3 ×(8-4 γ2＋γ 3)/(384EI)

=7.36 × 350×6003×(8 - 4 × 0.582+0.583)/(384 ×9000× 3413333)=0.32mm υp=PaL2×(3-4 ×(a/L)2)/(24EI)

=0.92 × 1000× 125×6002× (3 - 4 ×0.212)/(24 ×9000×3413333)=0.16mm υmax=υq＋υ p=0.32+0.16=0.48mm [ υ]=L/250=600/250=2.40mm

第一层龙骨挠度υ max=0.48mm＜[ υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力求以以下图：

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（4）第二层龙骨验算

碗扣式钢管纵向间距 1200mm，计算跨数 1 跨；第二层龙骨采用单枋 b=80mm，h=80mm； W=1×80× 802/6=85333mm3，I=1 ×80×803/12=3413333mm4； 1）抗弯强度验算

P=V=1/2× q×梁宽＋ P=0.5×9.68 ×350/1000+0.92=2609N=2.61kN 弯矩系数 KM=0

Mmax=KmPL=0×2.61 ×1000×1200=0N.mm=0kN.m σ=Mmax/W=0/85333=0N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ =0N/mm2＜ fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=0

Vmax=KVP=0× 2.61=0kN τ =3Vmax/(2bh)=3× 0× 1000 /(2 ×80× 80)=0N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ =0N/mm2＜fv=1.40N/mm2, 满足要求。 3）挠度强度验算 挠度系数 Kυ=0

P'=V=1/2 ×q×梁宽＋ P 板传 =0.5 × 7.36 × 350/1000+0.92=2.21kN υmax= KυP’L3/ （ 100EI）=0× 2.21 × 1000× 12003/(100 ×9000×3413333)=0mm [ υ ]=L/250=1200/250=4.80mm

第二层龙骨挠度υ max=0mm＜[ υ]=4.80mm,满足要求。 计算简图及内力求以以下图：

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3. 支撑强度验算 (1) 荷载计算

传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数为 0 每根钢管承载 NQK1 =0×2610=0N

碗扣式钢管重量 0.0538kN/m, 立杆重量 =0.0538× 5.1 ×1000=274N 水平拉杆 5 层 , 拉杆重量 =5×1.80 ×0.0400=360N

支架重量 NGk=立杆重量 +水平拉杆重量 =274+360=634N 钢管轴向力 N＝ 1.2NGK+NQK=1.×2634+0=761N (2) 碗扣式钢管立杆长细比验算

L0=h+2a=1.20+2×0.15=1.50m, 钢管的 i=1.58cm, λ=L0/i=150.00/1.58=94.94 钢管立杆长细比 94.94 ＜230, 满足要求。 (3) 碗扣式钢管立杆牢固性验算 =0.626,P=N/(

A)=761/(0.626 ×4.00)=2.49N/mm2

钢管立杆牢固性计算 2.49N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4. 支撑支承面验算

碗扣式钢管立杆设配套底座 200×100mm,支承面为（按 C15 考虑）混凝土楼板 , 楼板厚=120mm,上部荷载为： F=0.76kN （1）支承面受冲切承载力验算 β S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4 ＋1.2/ βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2

×(100+105)=1020mm,βh=1.00 (0.7 β h ft ＋ 0.15 σ pc,m) ηUmhO =[(0.7 ×1×0.91+0.15 ×0) × 1.00 × 1020× 105]/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力 68.22kN＞0.76kN, 满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2 ×0.10) × (0.10 ×3)=0.12m2,Al=0.20 × 0.10=0.02m2 β l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω =0.75 ωβ lfccAl=0.75 ×2×6120× 0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力 F=183.60kN＞0.76kN, 满足要求。 5. 侧模板验算 （1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22 γ× 200/ （ T+15）β 1 β2V1/2

=0.22 ×24.00 ×4.44 ×1.20 × 1.15 ×γ =24.0 β 1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0 ℃) F2=γH=24×梁高 =24×0.90=21.60kN/m2

F1、F2 两者取小值 F=21.60kN/m2，有效压头高度 =F/ γ=0.90m。 2) 荷载计算

荷载种类 标准值 单位 分项系数 设计值 单

位

25.92 F 21.60 kN/m2 γ G=1.2 ①新浇混凝土的侧压力

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kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载 Q2K4.00 kN/m2

kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①

+ ② kN/m2

梁底模和侧 肋挠 度验 算计 算荷 载 ① /1.2 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距 L=300mm，计算跨数 5 跨；木模板厚度 h=18mm；

W=bh2/6=750×182/6=40500mm3， I=bh3/12=750 ×183/12=3500mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数 KM=-0.105

q=31.52× (900-150)/1000=23.kN/m=23.N/mm Mmax=KMqL2=-0.105×23.

×σ=Mmax/W=223398/40500=5.52N/mm2

侧模抗弯强度σ =5.52N/mm2＜ fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

抗剪系数 KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×23. ×300/1000=4.30kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×4.30 × 1000/(2 × 18×750)=0.48N/mm2

侧模抗剪强度τ =0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q， =21.60 ×(900-150)/1000=16.20kN/m=16.20N/mm ，挠度系数挠度υ max=Kυq，L4/100EI=0.4 × 16.20 ×3004/(100 × 6000×3500)=0.39mm [ υ ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υ max=0.39mm＜[ υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力求以以下图：

12 / 29

γ Q=1.45.60

31.52

21.60

υ=0.4

K

(完满版)高支模专项施工方案

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95× ( γ GF+γQQ2k）=0.95 ×31.52=29.94kN/m2; 设 1 排对拉螺栓，螺栓横向间

距 a=600mm=0.60m，竖向间距 b=(900-150)/2=375mm=0.38m，N=abFs=0.60× 0.38 × 29.94=6.83kN ；对拉螺栓φ 12, 赞同拉力 [Ntb]=12.90kN 对拉螺栓受力 6.83kN＜赞同拉力 12.90kN, 满足要求。（4）侧肋强度验算

计算跨度 375mm；跨数 2 跨。木枋尺寸 b=80mm， h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3， I=bh3/12=80 ×803/12=3413333mm4。 1）抗弯强度验算

q=31.52× 300/1000=9.46N/mm；弯矩系数 KM=-0.125 Mmax=KMqL2=-0.125×9.46

×σ=Mmax/W=1662/85333=1.95N/mm2

侧肋抗弯强度σ =1.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。 2）抗剪强度验算

剪力系数 KV=0.625

Vmax=KV qL =0.625×9.46 ×375/1000=2.22kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.22 × 1000/(2 × 80×80)=0.52N/mm2

侧肋抗剪强度τ =0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2, 满足要求。

3）挠度验算

q， =21.60 ×300/1000=6.48N/mm；挠度系数 Kυ=0.521

挠度υ max=Kυq，L4/100EI=0.521 × 6.48 × 37/(100 ×9000× 3413333)=0.02mm [ υ ]=L/250=375/250=1.50mm

侧肋挠度υ max=0.02mm＜[ υ ]=1.50mm,满足要求。

计算简图及内力求以以下图：

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(完满版)高支模专项施工方案

6. 计算结果

第一层龙骨 80×80mm木枋 @300mm，第二层龙骨 80× 80mm单木枋 @600mm；碗扣式钢管立杆纵向 @1200mm，碗扣式钢管立杆横向 @600mm，底模厚度 18mm；竖肋 80×80mm 木枋 @300mm，对拉螺栓 1 排φ 12, 横向间距 600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联系 , 侧模厚度 18mm。

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(完满版)高支模专项施工方案

十、 850×850 柱模板支撑计算书

( 一) 、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度

B=850 mm， B方向对拉螺栓 2 道，

柱模板的截面高度 H=850 mm，H方向对拉螺栓 2 道，

柱模板的计算高度 L =7000 mm，

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(完满版)高支模专项施工方案

柱箍间距计算跨度 d =400 mm。

柱箍采用双钢管Ф 48× 3.5 mm。

柱模板竖楞截面宽度 80 mm，高度 80 mm。

B

方向竖楞 4 根， H方向竖楞 4 根。

B

木方

对拉螺栓

斜撑

l

H

柱箍

柱模立面表示图

柱模截面表示图

柱模板支撑计算简图

( 二) 、柱模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 :

其中

c—— 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为 0时( 表示无资料 ) 取 200/(T+15) ，取

5.714h ；

3

T

—— 混凝土的入模温度，取 20.000 ℃； —— 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；

—— 混凝土侧压力计算地址处至新浇混凝土顶面总高度， 取3.000m； 1—— 外加剂影响修正系数，取 1.000 ；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850 。

依照公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F

=40.00 kN/m 1

倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2=3.00 kN/m 2。

V

H

2

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( 三 ) 、柱模板面板的计算

面板直接蒙受模板传达的荷载， 应该依照均布荷载下的三跨连续梁计算， 计算以下

面板计算简图

面板的计算宽度取柱箍间距 0.40 m 。

荷载计算值 q = 1.2 ×40.00 ×0.400+1.4 ×3.00 ×0.400=20.88kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :

本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :

W =40.00

×1.80 ×1.80/6=21.60 cm ；

×1.80 ×1.80 ×1.80/12=19.44 cm ；

3

I =40.00

4

(1) 抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f

2

—— 面板的抗弯强度计算值 (N/mm ) ；

M —— 面板的最大弯距 (N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f]

—— 面板的抗弯强度设计值，取 15.0 N/mm；

M = 0.100ql

2

2

其中 q —— 荷载设计值 (kN/m) ；

经计算获取 M =0.1 ×(1.2 ×40.00+1.4 × 3.00 × 0.40) ×0.27 ×0.27=0.16

kN m

.

经计算获取面板抗弯强度计算值 f =0.16 ×1000000/21600.00=7.22 N/mm 面板的抗弯强度小于 15.00N/mm^2,满足要求。 (2) 抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

2

其中最大剪力 Q=0.6 ×(1.2 ×40.00 × 0.40+1.4 ×3.00 ×0.40) × 0.27=3.42

kN

截面抗剪强度计算值 T=3× 3420.00/(2 × 400.00 ×18.00)=0.71 N/mm

2

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(完满版)高支模专项施工方案

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40 N/mm

2

面板的抗剪强度小于 1.40N/mm^2,满足要求。

(3) 挠度计算

v = 0.677ql

面板最大挠度计算值 v

4

/ 100EI < [v] = l / 250

=0.667 ×16.00 ×273.0^4/(100 ×6000.0 ×194400.0)=0.51 mm

面板的最大挠度小于 1.092mm,满足要求。

( 四) 、竖楞木方的计算

竖楞木方直接蒙受模板传达的荷载，应该依照均布荷载下的三跨连续梁计

算，计算以下

竖楞木方计算简图

竖楞木方的计算宽度取 B 、 H 两方向最大间距 0.27 m 。

荷载计算值 q =1.2 ×40.00 ×0.27+1.4 × 3.00 × 0.27=14.25 kN/m

依照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配

的弯矩和，计算公式以下 :

最大弯矩 M = 0.1ql

2

=0.1 ×14.25 ×0.40 ×0.40=0.23 kN . m

最大剪力 Q=0.6 ×0.40 ×14.25=3.42 kN 最大支座力 N=1.1 × 0.40 × 14.25=6.27 kN

截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :

W =8.00

×8.00^2/6=85.33 cm ；

3

I =8.00 ×8.00^3/12=341.33 cm ； (1) 抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.23 × 10^6/85330.00=2.67 N/mm 木方抗弯强度小于 13.00N/mm^2,满足要求。 (2) 抗剪计算

最大剪力的计算公式以下 :

Q = 0.6ql

4

2

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截面抗剪强度必定满足 :

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3× 3420.24/(2 × 80.00 ×80.00)=0.80 N/mm 木方抗剪强度小于 1.60N/mm^2,满足要求。

2

(3) 挠度计算 最大变形

v=0.667 × 14.25 ×400.00^4/(100 ×9500.00 ×3413300.00)=0.06mm

木方挠度小于 1.600mm,满足要求。

( 五) 、B方向柱箍的计算

柱箍资料采用双钢管Ф 48×3.5mm 截面抵抗矩 截面惯性矩

3

W=10160.00mm I=243800.00mm

4

竖楞木方传达到柱箍的集中荷载

P ：

P =(1.2

×40.00 × 1.4 ×3.00) × 0× 0.40=5.71 kN

柱箍依照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P取木方传达力。

支撑资料计算简图

经过连续梁的计算获取

最大弯矩 Mmax=0.32 kN m 最大变形 Vmax=0.13 mm

.

最大支座力 Qmax=7.01 kN

抗弯计算强度 f=0.32 × 10^6/10160.00=31.79 N/mm

支撑双钢管的抗弯强度小于 205N/mm^2,满足要求。

( 六) 、B方向对拉螺栓的计算

计算公式 :

2

N < [N] = f

a

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

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A —— 对拉螺栓有效面积 (mm) ；

2

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取

对拉螺栓的直径 (mm): 16.00 对拉螺栓有效直径 (mm): 13.55

对拉螺栓有效面积

2

170N/mm；

2

(mm ): A= 144

对拉螺栓最大赞同拉力值 (kN): [N]= 24.50

对拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N= 7.01

对拉螺栓强度验算满足要求 !

( 七) 、H方向柱箍的计算

竖楞木方传达到柱箍的集中荷载

P ：

P=(1.2

×40.00 ×1.4 ×3.00) ×0×0.40=5.71 kN

柱箍依照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P取木方传达力。

支撑资料计算简图

经过连续梁的计算获取

最大弯矩 Mmax=0.32 kN m 最大变形 Vmax=0.13 mm

.

最大支座力 Qmax=7.01 kN

抗弯计算强度 f=0.32 × 10^6/10160.00=31.79 N/mm 支撑双钢管的抗弯强度小于 205N/mm^2,满足要求。

( 八) 、H方向对拉螺栓的计算

计算公式 :

2

N < [N] = f

a

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积 (mm) ；

2

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取

2

170N/mm；

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(完满版)高支模专项施工方案

对拉螺栓的直径 (mm): 16.00

对拉螺栓有效直径 (mm): 13.55 对拉螺栓有效面积

2

(mm ): A= 144

对拉螺栓最大赞同拉力值 (kN): [N]= 24.50

对拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N= 7.01

对拉螺栓强度验算满足要求 !

118258/000=2.19

十二、楼梯顶模板支撑安全计算

1. 计算参数

构造板厚 120mm，层高 8.00m，构造表面考虑隐蔽；模板资料为：夹板底模厚度

2

2

2

18mm；板弹性模量 E=6000N/mm,木材弹性模量 E=9000N/mm,抗弯强度 f m=13.00N/mm,

顺纹抗剪强度 f v=1.40N/mm ；支撑采用Φ 48×3.5mm碗扣式钢管：横向间距 1500mm,

2

纵向间距 900mm,支撑立杆的步距 h=1.80m；钢管直径 48mm,壁厚 3.5mm,截面积 4.cm2,

辗转半径 i=1.58cm ；钢材弹性模量 E=206000N/mm，抗弯强度 f=205.00N/mm, 抗剪强 度 f v=125.00N/mm。

2

2 2

2. 楼板底模验算

（ 1）底模及支架荷载计算

荷载种类

标准值 单位

2

计算宽度 (m) × 1.0 × 1.0

板厚 (m) 系数 设计值

①底模自重

0.30 kN/m 24.00 kN/m

× 1.2 = 0.36 kN/m

× 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m

②砼自重

3

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(完满版)高支模专项施工方案

③钢筋荷载1.10 kN/m ④施工人员及施工设备荷载

3

× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m

2

1.00 kN/m × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m

q

1

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ 底模和龙骨挠度验算计算组合 ( ①＋②＋③ )q

= 5.37 kN/m = 3.97 kN/m

2

（ 2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距 L=300mm，计算跨数 5 跨。底模厚度 18mm,板模宽度 =1000mm；

W=bh/6= 1000×18 /6=000mm，I=bh /12= 1000×18 /12=486000mm。

2 2 3 3 3 4

1）内力及挠度计算

a. ①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数 KM=-0.105

M1=KMq1L2 =- 0.105 ×5.37 ×3002 =-50747N.mm

剪力系数 KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×5.37 ×300=976N

b. ①＋②＋③荷载 支座弯矩系数 KM=-0.105

M2=KMq2L2 =- 0.105 ×3.97 ×3002 =-37517N.mm 跨中弯矩系数 KM=0.078

M3=KMq2L2 =0.078 ×3.97 ×3002=27869N.mm

剪力系数 KV=0.606

V2=KVq2L=0.606 ×3.97 ×300=722N

挠度系数 Kυ=0.4

υ 2=Kυ q2L4/(100EI)= 0.4 ×(3.97/1.2)×3004/(100 ×6000×486000)=0.06mm

C 施工人员及施工设备荷载按 1.00kN（按作用在边跨跨受骗算）

计算荷载 P=1.4 ×1.00=1.40 kN , 计算简图以以下图所示。

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(完满版)高支模专项施工方案

跨中弯矩系数 KM=0.200

M4=KM×PL=0.200 ×1.40 ×1000×300=84000N.mm

支座弯矩系数 KM=-0.100

M5=KM×PL=-0.100 ×1.40 ×1000×300=-42000N.mm

剪力系数 KV=0.600

V3=KVP=0.600 ×1.40=0.84kN

挠度系数 Kυ=1.456 υ

=K

3 PL3/(100EI)= 1.456 ×(1.40/1.4) ×1000×300 3/(100 ×6000×486000)=0.13mm2）抗弯强度验算

M1=-50747N.mm

M2＋ M5=-79517N.mm

M3＋ M4=111869N.mm

比较 M1、 M2＋M5、M3＋ M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax

σ =M2

max/W=111869/000=2.07N/mm

2

m

2

楼板底模抗弯强度σ =2.07N/mm＜ f =13.00N/mm, 满足要求。 3）抗剪强度验算

V1=976N

V2+ V3=722+840=1562N

比较 V1、 V2 ＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=1562N=1.56kN

τ =3V2

max/ （ 2bh）=3×1562/(2 ×1000×18)=0.13 N/mm

2楼板底模抗剪强度 τ =0.13N/mm＜f =1.40N/mm,

2

满足要求。

v

4) 挠度验算

υ max=0.06+0.13=0.19mm [ υ]=300/250=1.20mm

23 / 29

υ

(完满版)高支模专项施工方案

楼板底模挠度υ max=0.19mm＜[ υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力求以以下图。

(3) 第一层龙骨验算

钢管横向间距 1500mm,第一层龙骨间距 300mm,计算跨数 2 跨；

第一层龙骨采用木枋

2 2

3

b=80mm,h=80mm；

3 3 4

W=bh/6= 80×80 /6=85333mm,I=bh

/12= 80×80 /12=3413333mm。

1) 抗弯强度验算

q=q1 ×第一层龙骨间距 / 计算宽度 =5.37 ×300/1000=1.61 kN/m

弯矩系数 KM=-0.125

Mmax=KMqL2=- 0.125 ×1.61 ×15002

σ =Mmax/W =452813/85333=5.31N/mm

2

2

2

第一层龙骨抗弯强度σ =5.31N/mm＜f m=13.00N/mm, 满足要求。

2) 抗剪强度验算剪

力系数 KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625 ×1.61 ×1500=1509N=1.51kN τ =3Vmax/ （ 2bh）=3×1509/(2 ×80×80)=0.35 N/mm

2

2 2

第一层龙骨抗剪强度τ =0.35N/mm＜f

v=1.40N/mm, 满足要求。

24 / 29

(完满版)高支模专项施工方案

3) 挠度验算

q’ =q2×第一层龙骨间距 / 计算宽度 =3.97/1.2 ×300/1000=0.99kN/m=0.99 N/mm,

挠度系数 Kυ =0.521

υ max=Kυ q’L4/(100EI)= 0.521 ×0.99 ×15004/(100 ×9000×3413333)=0.85 mm

[ υ]=1500/250=6.00mm

第一层龙骨挠度υ max=0.85mm＜[ υ]=6.00mm,满足要求。

计算简图及内力求以以下图。

(4) 第二层龙骨验算

钢管纵向间距

900mm,计算跨数 5 跨。第二层龙骨采用双钢管3

4W=10160mm,I=243800mm ,

1) 抗弯承载力验算

P=1.250 ×1.61 ×1500=3019N=3.02kN

25 / 29

2

A=978mm；

(完满版)高支模专项施工方案

弯矩系数 KM=-0.281

Mmax=KMPL=-0.281 ×3019×

σ =Mmax/W=763505/10160=75.15N/mm

第二层龙骨抗弯强度σ =75.15N/mm＜ f=205.00N/mm, 满足要求。

2

2

2

2) 抗剪强度验算剪

力系数 KV=1.281

Vmax=KVP=1.281 ×3.02 ×1000=3869N=3.87kN τ =3Vmax/(2bh)= 3×3869/(2 ×2×4)=5.93 N/mm

2

2

v

2

第二层龙骨抗剪强度τ =5.93N/mm＜f =125.00N/mm, 满足要求。 3) 挠度验算

P =1.250 ×0.99 ×1500=1856N=1.86kN

，

挠度系数 Kυ=1.795

υ max=Kυ P， L3/(100EI)=1.795 ×1856×9003 /(100 ×206000×243800)=0.24 mm

[ υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υ max=0.24mm＜[ υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力求以以下图。

3. 支撑强度验算

26 / 29

(完满版)高支模专项施工方案

(1) 荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数 =3.351 每根钢管承载 NQK1 =3.351 ×3.02 ×1000=10120N

每根钢管承载活荷载（ 1.0kN/m2） :NQK2=1.50 ×0.90 ×1×1000=1350N

每根钢管承载荷载 NQK =NQK1＋NQK2 =10120+1350=11470N

钢管重量 0.0538kN/m, 立杆重量 =7.88 ×0.0538 ×1000=424N 水平拉杆 5 层, 拉杆重量 =5×(1.50+0.90) × 0.04 ×1000=480N 支撑重量 NGK=立杆重量＋水平拉杆重量 =424+480+=904N 钢管轴向力 N=1.2NGK＋NQK =1.2 ×904+11470=12555N

(2) 钢管立杆长细比验算

LO=h+2a=1.80+ 2×0.15=2.10m，钢管的 i=1.58cm, λ= LO/i=210.00/1.58=132.91

碗扣式钢管杆件长细比 132.9 ＜150.0, 满足要求。

(3) 钢管立杆牢固性验算

2

=0.381,P=N/ （

A）=12555/(0.381 ×4.00)=67.39 N/mm

2 2

碗扣式钢管立杆牢固性 67.39N/mm＜205N/mm, 满足要求。 4. 支撑支承面验算

碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座

200×100mm,支承面为混凝土楼板 （按 C15考

虑） , 楼板厚 =120mm,上部荷载为： F=12555/1000=12.55kN

（ 1）支承面受冲切承载力验算

S

t

2

2 O S

β =2.00,f =0.91N/mm,h =120-20=100mm,η=0.4 ＋1.2/ β =1.00

σ pc,m=0N/mm,Um=2×(200+100)+2 ×(100+100)=1000mm,β h =1.00

(0.7 β h f t ＋0.15 σ pc,m) ηUmhO

=[(0.7 ×1×0.91+0.15 ×0) ×1.00 ×1000×100]/1000=63.70kN

受冲切承载力 63.70kN＞F=12.55kN, 满足要求。

(2)

支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2 ×0.10) ×(0.10 ×3)=0.12m 2,A l =0.20 ×0.10=0.02m2

β =(A /A

l

bl

0.5

) =2.45,f

cc

=0.85 ×7200=6120kN/m,

2

ω=0.75

ωβ l f ccAl =0.75 ×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力 183.60kN＞F=12.55kN, 满足要求。

4. 计算结果

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(完满版)高支模专项施工方案

底模楼模板 18mm,第一层龙骨采用单枋 b=80mm，h=80mm,间距 300mm；第二层龙

骨采用双钢管Φ 48×3.5 ， A=4mm；钢管横向间距 1500mm,钢管纵向间距 900mm,立

2

杆步距 1.80m。

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(完满版)高支模专项施工方案

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