〔调度灾备中央〕
模板工程专项方案
1、工程概况江苏江都建设集团
2021年1月4
日
南水北调东线一期工程江苏通水应急调度中央〔调度灾备中央〕工程为二层建筑,
建筑高度13.95m,其中一层高度为 3.3m,二层6.36m,建筑物室内外高差 0.45m.一 层用途：活动室、门厅、讯问室、医务室、警卫室等,二层为办公区、休息厅、会议室、 监控室,三层为大会议室、休息厅、 办公室、贮藏室、音控室等,本工程外形为长方形, 长64.8m 〔轴线间长度〕,宽49.00m 〔轴线间宽度〕纵向共16个轴线,为1〜14轴, 横向为11个轴线分别为A〜L轴.
结构形式：
根底为桩承台独立根底,上部为框架结构,结构平安等级为二级,抗震设防烈度为
7度,框架抗震等级三级,按抗震等级二级采取抗震举措；墙体拉结筋按
梯间抗震等级为二级,抗震按一级等级执行.
8度设防；楼
2、材料选用及要求 材料种类 模板 木方 钢管 扣件 规格型号 材质 木胶合板 杉木 12mm 厚 40 x 100mm ?48X 2.7mm / Q235 锻铸铁 3.1 本工程采用12mm厚木胶板,具强度、刚度满足施工要求,木胶板外表平整光 滑,易脱模. 3.2 钢管：采用$48X2.7mmi管,有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构 实体稳定性的
管体严谨使用.
3.3 3.4
扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用. 架体底座采用木垫板,木垫板宽不小于
300mm,厚度不小于50mm,垫板的延
伸不得少于3跨.
4、施工工艺
4.1 支设流程：柱—梁—板 4.2 柱模板安装 4.3 梁模板的安装 4.4 板模板的安装
4.5 梁板模板支撑系统的搭设 4.6 架体支设要求
1〕采用g8X2.7mml冈管搭设,立杆支设时可调底座配合使用.梁设双排架体,板 设满堂架体,
柱、梁、板应连成整体.
2〕立杆底部应设置垫板,距基面、顶面200mm搭设扫地杆.架体安装在木垫板上, 垫板地面应
夯实整平.
3〕剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑,中间在纵横
向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑, 每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑, 由底至顶连续
设置,架设于梁处.并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平 剪刀撑.
4〕柱模板设计：采用木胶板,柱箍采用小 48钢管进行加固,第一步距地 15cm, 其余每步间距40cm,同时为保证柱模不位移及其整体性,柱模间还需加水平撑,其水 平撑可与底梁支撑连为一个整体.
并用对拉螺栓加固.
5〕梁模板设计：采用木胶板,设双排架体,梁底每跨加设 1道小横杆〔均分〕,梁
侧立杆应通到板底.对于较大梁侧模,可采用中部加设对拉螺栓进行加固.梁底端部探 出横杆不宜大于
200mm,如有其他因素超过者应在端头另加支撑.
6〕现浇板模板设计：采用木胶板,设满堂架体,横杆步距1.5米,扫地杆距地200mm. 快拆头调
整标高.在最上一层横杆钢管上加设小横杆,钢管上铺设木方次楞,木方次楞 上铺木胶板.
5、模板工程的有关验算
柱模板工程参数
柱模板参数 柱截面尺寸 面板 次楞 柱箍 500cm x 500cm-70cm x 700cm 柱高度 3.3m-5.6m 12mm厚木胶合板 竖楞米用方木,柱每边设置 6个竖楞 双钢管,间距400mm 70cm x 70cm柱中间加设直径12mm水平对拉螺栓, 对拉螺栓 竖向间距400mm 他载参数 振捣硅对侧模板 倾倒硅对侧模板 4kN/m2 压力 4kN/m2 压力
Wb
新浇硅对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值, 依据建筑施工模板平安技术标准, 列公式计算,取其中的较小值：
F 0.22 ct0 12V =0.22X 24x 5.7 x 1,2 x 1,2X 1.00=43.338 kN/m2
F cH =24X8=192.000 kN/m2 c
按下
其中*--混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0 --新浇混凝土的初凝时间,按200/(T+15)计算,取初凝时间为5.7小时.T:混 凝土的入模
温度,经现场测试,为 20 C;
V --混凝土的浇筑速度,取1m/h;
H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取 8m; 〞-外加剂影响修正系数,取1.2;
但--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2.
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值 43.338kN/m2. 柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度.计算宽度取 1000mm.
面板的截面反抗矩 W= 1000X 12X 12/6=24000mm； 截面惯性矩 1= 1000 x 12X 12X 12/12=144000^m (一)强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距, L=0.16m.
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=43.338kN/m,倾倒硅对侧模板产生的荷
2
载标准值Q2K=4kN/m2.
均布线荷载设计值为：
qi=0.9 X [1农43.338+1.4X 4] x 1=51.845KN/m
qi=0.9 X [1,3543.338+1.4X 0.7X4] 乂 1= 56.184KN/m 根据以上两者比拟应取 q1= 56.184KN/m作为设计依据.
q=56.184KN/m
160
160
160
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1X56.184X0.162=0.14KN- m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
Mma 0.14X106
产 x =
=5.83N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求 〔二〕挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计q = 1X43.338=43.338KN/m;
面板最大容许挠度值：160/250=0.64mm; 面板弹性模量：E = 4500N/mm2; v = 0.677ql4 =
0.677X43.338X 1604 =0.30mm < 0.64mm
100EI
100 X 4500X 144000
满足要求！
3、强度验算算如下：
柱侧模板次楞验算
次楞采用为：
截面反抗矩 W =40X 100X 100/6=66667mm; 截面惯性矩 I =50 X80X 80X 80/12=33333334^m 〔一〕强度验算
40x 100mm〔宽度x高度〕方木,间距：0.16m,截面反抗矩W和截面惯性矩I 分别
1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取 柱箍间距,L=0.4m.
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=43.338kN/m,倾倒硅对侧模板产生的荷 载标准值Q2K=4kN/m2.
2
均布线荷载设计值为：
q1=0.9 X [1农43.338+1.4X 4] 乂 0.16=8.295KN/m q2=0.9 x [1.3543.338+1.4X 0.7X4] x 0.16= 8.989KN/m 根据以上两者比拟应取 q=8.989KN/m作为设计依据.
q=8.989KN/m
3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1X 8.989X0.42=0.144kN • m 最大支座力：1.1ql=1.1 X8.989X 0.4=3.96kN 次楞抗弯强度设计值[f] = 17N/mm2.
舍 Mmax =
W
满足要求！ 〔二〕抗剪强度验算
0.144X 106 53333
=2.700N/mm2 < 17N/mm2
次楞最大剪力设计值 Vi=0.6qil=0.6X 8.989X 0,4=2.157KN 木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2; 抗剪强度按下式计算：
3V 3X2.157X103
r = ---------------- = ---------------------------- = 0.809N/mm2 < fv=1.7N/mm2
2bh 2X50X80
次楞抗剪强度满足要求！ 〔三〕挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计 算如下：
q = 43,338X 0.16=6.934KN/m;
次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm;
次楞弹性模量：E = 10000N/mm2;
0.677ql4 0.677 X 6.934 X 4004
v = ------------ = ----------------------------------------- = 0.056mm < 1.6mm
100EI 100X 10000 x 2133333
满足要求！ 柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距400mm.截面反抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4; 截面积
=848mm2
〔一〕强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载 P 十算如下：
P1=0.9 X [1农43.338+1.4X 4]X0.156X 0.4=3.235kN P2=0.9 X [1.3543.338+1.4X0.7X4] H0.156X0.4= 3.506kN 根据以上两者比拟应取 P= 3.506kN作为设计依据.
1.75 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 3.51 1.75
计算简图(kN)
弯矩图(kN.m)
O
O
472
O
350
O
472
350
f
士 -------------------------------------- ?
X
经计算,从左到右各支座力分别为：
N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN; 最大弯矩 Mmax=0.429kN.m;
柱箍抗弯强度设计值［f］ (N/mm 2) = 205N/mm2; 柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值 N=1.936KN.
+ ax
An
193
6 + 848
0.429X 106
=50.056N/mm2 < 205N/mm2
8980
W
满足要求！ (二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载 计算如下：
P=43.338X 0.156X 0.4=2.704kN.
柱箍的最大容许挠度值:［口］ = 3mm 经计算最大变形 Vmax =0.106 mm < 3mm 满足要求！
柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值
Ntb:
Ntb =AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积 Rb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值 Ntb=12.92kN. 对拉螺栓轴力设计值 N=10.519kN < 12.92kN 满足要求！
柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距400mm.截面反抗矩W =8980mm3;截面惯性矩I =215600mm4; 截面积
=848mm2
〔一〕强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载 P 十算如下：
PI=0.9 X [1农43.338+1.4X 4] x 0.12X 0.4=2.489kN
P2=0.9 x [1,3543.338+1.4X 0.7X4] x 0.12 x 0.4= 2.697kN 根据以上两者比拟应取 P= 2.697kN作为设计依据.
1.35
2.70
2.70
2.70
2.70
1.35
O
422
O
422
计算简图〔kN〕
O
经计算,从左到右各支座力分别为:
N1 = 1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;
最大弯矩 Mmax=0.423kN.m;
柱箍抗弯强度设计值[f] 〔N/mm 2〕 = 205N/mm2; 柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值
N=1.655KN.
.49.056N/mm2 < 205N/mm2
=」+ 4」g_+
An
心 106 W 848 8980
满足要求！ 〔二〕挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载 计算如下：P=43.338X 0.12X0.4=2.08kN.
柱箍的最大容许挠度值:[⑴]=784/500=1.6mm 经计算最大变形 Vmax =0.049 mm < 1.6mm 满足要求！
柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值
Ntb:
Ntb =AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积 Rb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值 Ntb=12.92kN.
对拉螺栓轴力设计值 N=10.506kN < 12.92kN 满足要求！
模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm ,取主楞间距1m的面板作为计算宽度. 面板的截面反抗矩 W= 1000X 12X 12/6=24000mrh; 截面惯性矩 1= 1000 x 12X 12X 12/12=144000mm 〔一〕强度验算
1、面板按四跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距, 2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值. 均布线荷载设计值为：
L=0.3m.
qi=[1.2X (24X0.11+1.lX0.11+0.3)+1.4X 2,5]x 1=7.173KN/m
qi=[1.35X (24X0.11+1.1 X0.11+0.3)+1.4X0,7X 2,5]x 1= 6.582KN/m 根据以上两者比拟应取q1= 7,173N/m作为设计依据.
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值 q2=1.2X 1 X 0.3=0.360 KN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.4X 2.5= 3.500KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.107q1l2=0.107 X 7.1730.32=0.069KN- m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 X 0.36D32 +0.161 X 3.50(0.3=0.173KN - m
取Mmax=0.173KN・m验算强度. 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
M ma
产 x =
0.173X 106
=7.21N/mm2 < f=12.5N/mm2
W
面板强度满足要求！ (二)挠度验算
24000
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计 算如下：
q = 1X (24X0.11 + 1.1 X0.11+0.3) =3.061KN/m;
面板最大容许挠度值：300/400=0.8mm ; 面板弹性模量：E = 4500N/mm2;
0.632ql4
丫 =
0.632X 3.061 X3004 =
=0.24mm < 0.8mm
100X4500X144000
100EI
满足要求！ 次楞方木验算
次楞采用方木,宽度40mm,高度100mm,间距0.3m,截面反抗矩W和截面惯性矩I 分别为:
截面反抗矩 W =40X 100X 100/6=66667mm; 截面惯性矩 I =50 X80X 80x 80/12=3333333mm (一)抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取主楞排矩即立杆横距, 2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值. 均布线荷载设计值为：
L=1m.
q1=[1.2X (24X0.11+1.1X0.11+0.3)+1.4X 2.5]x 0.3=2.152KN/m q1=[1.35X (24X0.11+1.1 X0.11+0.3)+1.4X0.7X 2,5]x 0,3= 1.975KN/m
根据以上两者比拟应取q1= 2.152KN/m作为设计依据. 集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值 q2=1,2X0,3X 0.3=0.108KN/m 跨中集中荷载设计值 P=1.4X 2.5= 3.500KN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1= 0.1qil2=0,1 x 2.152X 12=0.215KN • m
施工荷载为集中荷载：
M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08X0.108X 12+0.213X3.500X 1=0.754KN- m
取Mmax=0.754KN・m验算强度. 木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;
Mma 0.754 x 106 o=
x
=
53333
=14.14N/mm2 < f=17N/mm2
W
次楞抗弯强度满足要求！ (二)抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0,6q1l=0.6X 2.152X 1 = 1.291KN 施工荷载为集中荷载：
V2= 0.6cpl+0.65P=0.6X 0.108X 1+0.65X 3.500=2.340KN 取V=2.340KN佥算强度.
木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2; 抗剪强度按下式计算：
==
3V 3X2.340X103 --------------------- = ----------------------------- =0.878N/mm2 < fv=4.8N/mm2
2bh 2X50X80
次楞抗剪强度满足要求！ (三)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计 算如下：
q = 0.3X (24X0.11 + 1.1X0.11 + 0.3) =0.918KN/m
次楞最大容许挠度值：1000/250=4mm ; 次楞弹性模量：E = 10000N/mm2;
0.677ql4 0.677X 0.918X 10004
Y = ------------ = ------------------------------------------ =0.29mm < 4mm
100EI 100X10000X 2133333
满足要求！ 主楞验算
主楞采用：单钢管 截面抵拒矩W=4.49cm3 截面惯性矩I=10.78cm4 (一)强度验算
当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取 首先计算次楞作用在主楞上的集中力 作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
1.5kN/mm2.
P.
q1= [1.2 X (24000 X 0.11+1100x 0.11+300)+1.4X 1500] x 0.3=1732N/m
q1= [1.35X(24000X 0.11+1100X 0.11+300)+1.4X 0.7x 1500] x 0.3= 1681N/m 根据以上两者比拟应取q1= 1732N/m作为设计依据.
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X 1732X 1/1000=1.905kN. 次楞作用集中荷载P=1.905kN进行最不利荷载布置如以下图：
1.91
1.91
1.91
1.91
1.91
1.91
1.91
1.91
1.91
1.91
1000 1000
计算简图(kN)
1000
0.632 0.632
-0.559
弯矩图(kN.m)
-0.559
最大弯矩
M max=0.632kN.m;
0.632 x 106
140.757N/mm2 < 205N/mm2
4.49X 103
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;
M ma
0=
主楞抗弯强度满足要求！ (二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值. 首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
P.
q = 0.3X (24000X0.11+ 1100X 0.11 + 300) =918N/m=0.918N/mm ; 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1X0.918x 1 = 1.010kN.
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 主梁的最大容许挠度值：1000/150=6.7mm, 最大变形 Vmax =1.077mm < 6.7mm 满足要求！ (三)立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：
巳经计算,主梁最大变形值V=1.077mm
N
A W
+^M^ d— 轴心受压稳定系数,由长细比入=Lo/i查表得到； LO ---立杆计算长度(m) , I_0=k1k2(h+2a), h:顶步步距,取1.5m;a:模板支架立杆伸 出顶层水平杆中央线至模板支撑点的长度, 取0.5m;k1k2为计算长度附加系数,按下表取 用,k1=1.167, k2=1.016, Lo=2.96m. 模板支架计算长度附加多数Kl 步品&L(ni) hWa 9 0. 1.2如 KI 1.243 1.185 1.167 L 163 模板支喋计算长度附加系数联 8 h+Zglhftn) LQ 1 014 3 Q 1, DIE 1 Q 1 QW 1眯 1 0 1 007 1 0 1, 口1.QZ2 圻 10 LOOT 1.0 LOOT 10 LOOT g 120 25 30 1 137 1 111 1即 LOW 1 0S1 L07E 1.073 1.0TO LOW 35. 4 口 M强此 i as I. its 】QT2 i. mz 】,】5E 1 1T3 】,呻 1 h IM i r? 1. 106 L123 1.096 1.090 Lill 1 104 1 101 1.061 1. 076 1.. 094 1.091 s 1 4 10 0 3c3 Z 1. D10 1. 016 L 01Q 1 B B 3 2 2 o o o 1 014 1 014 1, QTT9 IM 1 012 1 012 1. OLD 1. D1Q l 052 1.067 I 04B 1.062 1 044 LOGO 1 042 )067 L 口钳 1. N M-=…03- +-OS 106 =82.446+3.529=85.975N/mm2 A W 0.209X3.98X 102 4.25X 103 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=6.858kN 2、垫木底面面积A 垫木作用长度1m,垫木宽度0.3m,垫木面积A=1X0.3=0.3m2 3、地基土为素填土,具承载力设计值 立杆垫木地基土承载力折减系数 fak= 100kN/m2 mf= 0.4 4、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力 P= ―-- = ——竺的——=22.86kN/m2 < mffak=100x 0.4=40kN/m2 A 0.3 5 满足要求！. 新浇硅对模板侧压力标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值, 列公式计算,取其中的较小值： F 0.22ct012V =0.22X 24x 5.7X 1.2X 1.2X 1.22=52.873 kN/m2 F cH c 依据建筑施工模板平安技术标准, 按下 =24X0.8=19.200 kN/m2 其中 A-混凝土的重力密度,取24kN/m3; t0 --新浇混凝土的初凝时间,按200/(T+15)计算,取初凝时间为5.7小时.T:混 凝土的入模 温度,经现场测试,为 20 C; V --混凝土的浇筑速度,取1.5m/h; H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取 0.8m; (3i--外加剂影响修正系数,取1.2; 但--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2. 根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值 19.200kN/m2. 梁侧模板面板验算 面板采用木胶合板,厚度为12mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度.计算宽度取 1000mm. 面板的截面反抗矩 W= 1000X 12X 12/6=24000mm； 截面惯性矩 1= 1000 x 12X 12X 12/12=144000mm 〔一〕强度验算 1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距, L=0.20m. 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=19.200kN/m,振捣硅对侧模板产生的荷 载标准值Q2K=4kN/m2. 2 均布线荷载设计值为： q1=0,9 X [1农19.200+1.4X 4] x 1=25.776KN/m q1=0,9 x [1,3519.200+1.4X 0.7X4] 乂 1= 26.856KN/m 根据以上两者比拟应取q1= 26.856KN/m作为设计依据. 3、强度验算 施工荷载为均布线荷载： M1=0.1q1l2=0.1X26.856X0.202=0.11KN- m 面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2; Mma 0.11 X106 产 x = =4.58N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 24000 面板强度满足要求！ 〔二〕挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计 算如下： q = 1X19.200=19.2KN/m; 面板最大容许挠度值：200/400=0.5mm ; 面板弹性模量：E = 4500N/mm2; 0.677ql4 0.677X 19.200X 2004 丫 = = 100EI 100 x 4500x 144000 满足要求! 梁侧模板次楞验算 =0.32mm < 0.5mm 次楞采用40x 100mm〔宽度X高度〕方木,间距：0.2m,截面反抗矩W和截面惯性矩I分 别为： 截面反抗矩 W =40X 100X 100/6=66667mrh; 截面惯性矩 I =50 X80X 80X 80/12=33333334^m 〔一〕强度验算 1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取 主楞间 距,L=0.5m. 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值 G4k=19.200kN/m,振捣硅对侧模板产生的荷 载标准值Q2K=4kN/m2. 2 均布线荷载设计值为： q1=0.9 X [1农19.200+1.4X 4] x 0.2=5.155KN/m q2=0.9 x [1.3519.200+1.4X 0.7X4] X0.2= 5.371KN/m 根据以上两者比拟应取 q=5.371KN/m作为设计依据. q=5.371KN/m 7 * 11 7 7 6 500 500 —方― 500 \\ 1 ― £ 3、强度验算 计算最大弯矩： Mmax=0.1ql2=0.1 X 5.371 x 0.52=0.134kN • m 最大支座力：1.1ql=1.1 X 5.371 x 0.5=2.95kN 次楞抗弯强度设计值[f] = 17N/mm2. Mma 0.134X 106 = x = =2.513N/mm2 < 17N/mm2 W 53333 满足要求！ 〔二〕抗剪强度验算 次楞最大剪力设计值 V1=0.6q1l=0.6X 5.371 X 0.5=1.611KN 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2; 抗剪强度按下式计算： 3V 2bh 次楞抗剪强度满足要求 〔三〕挠度验算 3X1.611X103 2X50X80 =0.604N/mm2 < fv=4.8N/mm2 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计 算如下： q = 19.200X0.2=3.84KN/m; 次楞最大容许挠度值=500/250=2mm ; 次楞弹性模量：E = 10000N/mm2; 0.677ql4 _ 0.677X3.84X5004 100EI = 100X 10000X2133333 满足要求! 梁侧模板主楞验算 主楞采用双钢管,间距：0.5m,截面反抗矩W和截面惯性矩I分别为： 截面反抗矩W =8980mm3; 截面惯性矩I =215600mm4; 〔一〕强度验算 =0.076mm < 2mm 1、主楞承受次楞传递的集中荷载 P=2.95kN,按集中荷载作用下二跨连续梁计算, 其计算跨度取穿梁螺栓间距间距,L=0.4m. 2.95 2.95 2.95 2.95 2.95 O 400 O 400 主楞计算简图〔kN〕 页眉内容 1 0.22 -0.184 -0.184 主楞弯矩图(kN.m) 2.03 2.03 0.92 0.92 0.92 -2.03 -2.03 2、强度验算 最大弯矩 Mmax=0.221kN • m 主楞抗弯强度设计值[f] = 205N/mm2 M ma x 0.221 x 106 8980 24.610N/mm2 < 205N/mm2 满足要求！ ।挠度验算 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,其作用效应下次楞传递的 集中荷载 P=2.112kN,主楞弹性模量：E = 206000N/mm2. 主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm ; 经计算主楞最大挠度Vmax=0.028mm < 2.7mm. 满足要求！ 对拉螺栓验算 对拉螺栓轴力设计值： N=abFs a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距 Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载 或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值： Fs=0.95 (rcG4k+ roQ 2k) =0.95x (1.2 x 19.200+1.4X 4)=27.21kN. N=0.50X 0.40 X 27.21=5.44kN. 对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值 Ntb: Ntb =AnFtb An——对拉螺栓净截面面积 Rb——螺栓的抗拉强度设计值 本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值 Ntb=12.92kN > N=5.44kN 满足要求！ 梁底模板面板验算 面板采用木胶合板,厚度为12mm.取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元. 面板的截面反抗矩 W= 10OX 1.2 X 1.2/6=24附 截面惯性矩 1= 100 X 1.2 X 1.2 X 1.2/12=1444cm (一)强度验算 1、梁底次楞为 5根,面板按四跨连续板计算,其计算跨度取梁底次楞间距, L=0.075m. 2、荷载计算 作用于梁底模板的均布线荷载设计值为： q1=0.9 x [1/(24X0.8+1.5X0.8+0.3)+1.4X2]x 1=24.88kN/m q1=0.9 x [1.35(24x 0.8+1.5X 0.8+0.3)+1.4X 0.7X 2]x 1= 26.91kN/m 根据以上两者比拟应取q1= 26.91kN/m作为设计依据. q=26.91kN/m d 75 □ 75 C5 75 0 75 D 计算简图(kN) 0.016 0.011 0.016 1 -0.005 -0.011 -0.005 -0.011 弯矩图(kN.m) 经过计算得到从左到右各支座力分别为： 最大弯矩 max 梁底模板抗弯强度设计值 梁底模板的弯曲应力按下式计算： 6max 异 3 满足要求 (二)挠度验算 N1=0.793kN;N2=2.307kN;N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=0.793kN; M= 0.016kN.m [f] (N/mm 2) =12.5 N/mm2; M W 0.016X10 24 x 10 0.667N/mm2 < 12.5N/mm2 ！ 验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计 算如下： q = 1X (24X0.8+ 1.5X0.8+0.3) =20.70kN/m ; q=20.70kN/m 艮 * ♦ 卢 ■J , ■Jlr 6 O O 75 r O Z 75 J f 75 4 _______ 75 0 ― 计算简图(kN) 面板弹性模量：E = 4500N/mm2; 经计算,最大变形 Vmax = 0.006mm 梁底模板的最大容许挠度值：75/400 =0.2 mm; 最大变形 Vmax = 0.006mm < 0.2mm 满足要求！ 梁底模板次楞验算 本工程梁底模板次楞采用方木,宽度 50mm,高度80mm 次楞的截面惯性矩I和截面反抗矩W分别J为： W=5X 8X8/6= 53.333cm3； I=5x 8X 8X 8/12= 213.333cm4; 〔一〕强度验算 最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和, 的 次楞,根据三跨连续梁进行计算,其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距, 取受力最大 L=1m. q=2.307KN/ m 1000 最大弯距 1000 次楞计算简图 100 0 荷载设计值 q = 2.307/1= 2.307kN/m ; Mmax =0.1ql2= 0.1X 2.307X 12= 0.231 kN.m; 次楞抗弯强度设计值 [f]=17N/mm 2; Mma 0.231 X106 异 x ==4.331N/mm2 < 17N/mm2 W 53.333X 103 次楞抗弯强度满足要求！ 〔二〕抗剪强度验算 V=0.6ql=0.6X 2.307X 1 = 1.384KN 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2; 抗剪强度按下式计算： 3V 3X 1.384X 103 r = = 2bh 2X50X80 次楞抗剪强度满足要求！ 〔三〕挠度验算 _ 2 = 0.52N/mm2 < fv=4.8N/mm 次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4 mm ; 验算挠度时不考虑可变荷载值,只考虑永久荷载标准值 ： q =1.774/1= 1.774N/mm; 次楞弹性模量：E = 10000N/mm2; 0.677ql4 0.677 X 1.774 X 10004 丫 = = ------------------------------------- 7=0.563mm < 4mm 100EI 100X 10000x 213.333X 104 次楞挠度满足要求！ 梁底横向水平杆验算 横向水平杆根据集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取梁底面板下次楞传递力. 0.79 2.31 1.87 2.31 0.79 O 500 计算简图 O 500 0 〔kN〕 弯矩图〔kN.m〕 经计算,从左到右各支座力分别为： N1=0.170kN;N2=7.732kN;N3=0.170kN; 最大弯矩 Mmax=0.207kN.m; 最大变形 Vmax=0.053mm. 〔一〕强度验算 支撑钢管的抗弯强度设计值[f] 〔N/mm 2〕 = 205N/mm2;; 支撑钢管的弯曲应力按下式计算： M max 0.207X 106 4.25X 103 =48.706N/mm2 < 205N/mm2 满足要求！ (二)挠度验算 支撑钢管的最大容许挠度值：1/150 =500/150 = 3.3mm或10mm; 最大变形 Vmax = 0.053mm < 3.3mm 满足要求！ 梁底纵向水平杆验算 横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载 7.73 7.73 P=7.732kM 7.73 7.73 O 1000 O 1000 O 1000 O 4 ----------------------------- f ---------------------------- ------------------------------ 上 计 算简图(kN) 纵向水平杆只起构造作用,不需要计算. 扣件抗滑移验算 扣件连接方式采用双扣件,扣件抗滑承载力设计值： 杆的最大荷载设计值：R=8.316kN; Rc=12kN;水平杆通过扣件传给立 R < Rc扣件抗滑承载力满足要求！ 立杆稳定性验算 (一)风荷载计算 因在室外露天支模,故需要考虑风荷载.根本风压按德州 0 10年一遇风压值采用,3 =0.3kN/m2. 模板支架计算高度H=8.5m,按地面粗糙度俣 有密集建筑群的城市市区.风压高 度变化系数生 =0.84. 计算风荷载体形系数： 将模板支架视为桁架,按现行国家标准?建筑结构荷载标准?表 项的规定计算.模板支架的挡风系数 7.3.1第32项和36 =1.2XAn/(laXh)=1.2X 0.143(1 X 1.5)=0.114 式中 An =(la+h+0.325lah)d=0.143m2 An ----一步一跨内钢管的总挡风面积. la—立杆间距,1m h ----步距,1.5m d——钢管外径,0.048m 系数1.2-----节点面积增大系数. 系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度. 单排架无遮拦体形系数： 网=1.2 =1.2X 0.114=0.14 无遮拦多排模板支撑架的体形系数： 1- T] =0.14 1-0.95 10 = 1.12 刀----风荷载地形地貌修正系数1-0.95 . n----支撑架相连立杆排数. 风荷载标准值 3 k=序伴3 0=0.84 X 1.12 x 0.3=0.282kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值： _ 0.92X 1.4/klah2 _ 0.92X 1.4 X 0.282X 1 X 1.52 _ Mw= 10 = 10 = 0.072kN m 〔二〕立杆轴心压力设计值 N计算 上部梁传递的最大荷载设计值：7.732kN ; 立杆承受支架自重：1.2X8.5X0.151=1.540kN 立杆轴心压力设计值 N: 7.732+1.540=9.272kN; 〔三〕立杆稳定性计算 立杆的稳定性计算公式： Mw W LO ---立杆计算长度〔m〕 , I_0=k1k2〔h+2a〕, h:顶步步距,取1.5m;a:模板支架立杆伸顶层水平杆中央线至模板支撑点的长度, 取0.5m;k1k2为计算长度附加系数,按下表取 用,k1=1.167, k2=1.016, Lo=2.96m. 出模板支架计算长度附加系数KI 步距h 00 h3 3 1,243 0L 9 h修或曲GJ 1 35 1 094 1 44 ro 1 012 1 53 1,D 1 QV7 1 N 1r. 1.QUT 1 SO L0 I 92 10 2.04 L 0 1 DOT 1.007 1.007 S 1.02B 1 1,016 '!l< I. 1.010 1 039 1 024 T LOE I. 16 1. 167 漳 1 OGI 1 05B 士口 织 罪 :居三 :： 1.10& 3 1. 113 1 132 4 \" ‘ a ’ ’ - - r I 11 1111.Ill 423931262420 o o o oooooo I 092 i I. 113 1 137 M 1 031 用1 IL 1.043 ]040 1 035 1 03S are 1 1睽 I. 1.111 QGS i orra I cm a» as2 041 I r4 1 31^ 1 1 .1：1. jK I 020 跳・绡防胸LOTi M i ?9 L1H 14fi 】 1 n9n 16 2 9 7 7 M 口相 1 1.067 1 001 L四6 L1Z3 1 076 1.090 i,in 1.1 1.101 i cm 2.25 1.0 J 007 LTD 1.0 LOOT 1. JIL CIS LG 1.032 1.0-2 l 962 LtJ73 1 067 I1.060 1.070 阚 MDOW 04£ LM1.057 1.D6 LGT6 0.3 满足要求！. 6、模板安装支设要点 6.1 必须保证工程结构和构件各局部形状尺寸和相互位置的正确. 6.2 构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎和安装. 6.3 模板的拼〔接〕缝应严密,模板接缝处应加胶条,不得漏浆.柱模板根部采用 水泥砂浆抹八字灰 堵严. 6.4 对跨度大于等于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱,起 拱高度按跨度不 同在1/1000-3^1000范围内调3 * *69.272 X 10 0.072X 10 整. 0.209X3.98X 10i 2 6.5 模板支设允许偏差应在标准允许范围之内. 6.6 在浇筑硅前,木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水. 6.7 模板与硅的接触面应清理干净并涂刷隔离剂. 6.8 在搭设架体时,在立杆下设置垫板,垫板采用宽 300mm木垫板,通长设置.另 外在架体搭设前应将基土夯实,预防模板支设后产生下沉现象. 7、模板验收 7.1 验收内容 7.1.1 安装现浇结构的模板及其支架时,楼板应具有承受上层荷载的承载力；上、 下层支架的立柱 应对准,并铺设垫板. 7.1.2 在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处. 7.1.3 模板安装应满足以下要求： 1〕为保证模板接缝严密,模板两侧需粘海绵条,预防漏浆. 2〕模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂,但不得采用影响结构性能或 阻碍装饰工程 施工的隔离剂. 3〕浇注混凝土前,模板内的杂物应清理干净,柱子模板在拼装时,应预留清扫口、 振捣口,清扫口 在硅浇筑前必须堵严. 7.1.4 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱；当设 计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的 1/1000〜31000. 7.1.5 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏,且应安装牢固,其偏 差应符合下表规定: 工程 预埋钢板中央线位置 预埋管、预留孔中央线位置 插筋 允许偏差〔mm〕 中央线位置 外露长度 3 3 5 + 10, 0 预埋螺栓 预留洞 中央线位置 外露长度 中央线位置 7.1.6外露长度 现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定: 允许偏差 2 + 10, 0 10 + 10, 0 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、 钢尺检查 经纬仪或吊线、 钢尺检查 钢尺检查 工程 轴线5 底模上外表标高 截面内部尺寸 根底 柱、墙、梁 不大于5M 层高垂直度 大于5M 相邻两板外表上下差 外表平整度 〔mm〕 5 ±5 ±10 +4,-5 6 8 2 5 2m靠尺和塞尺 检查 7.2验收程序 7.2.1 检验批应由监理工程师〔建设单位工程技术负责人〕组织施工单位工程专业 〔技术〕负责人等进行验收.各专业的所有检验批经自检到达合格前方可提交验收.验 收前,由工程专业质量检查员填好“检验批质量验收记录〞 .专业〔职〕质量检查员应 ,然后 在检查评定结果栏内,注明“主控工程全部合格,一般工程满足标准规定要求〞 建设单位工程专业技术负责人组织验收. 专业质量检查员、专业工长〔施工员〕和班组长均在表下验收单位栏内亲自签字.然后 由监理工程师或 7.2.2 模板分项工程质量验收应由监理工程师〔建设单位工程技术负责人〕组织施 工单位工程专 业质量〔技术〕负责人等进行验收.各专业的分项工程经自检到达合格后 方可提交验收.验收前,由工程专业质量检查员填好〞分项工程的质量验收记录〞分项 工程的检查结论栏内应由工程专业技术负责人签署 验收. “合格〞并签字后交监理或建设单位 8、模板撤除 8.1 模板撤除前应有工地技术人员的通知或批准方可撤除构件模板,模板侧模撤除 时应保证硅外表不粘连,硅构件棱角不易损坏为原那么.结构构件底模撤除时按下表执行. 构件类型 构件跨度〔m〕 到达设计的混凝土立 方体抗压强度标准值的百 分率〔%〕 双 板 梁 >2, 4 >8 <8 >8 身5 *00 身5% *00 8.2 硅构件底模的撤除时机按每层留置的同条件养护试块抗压结果确定. 9、环境、职业健康平安举措 9.1 模板隔离剂的存放要符合要求,刷模板不要遗漏在地上或施工层楼面上. 9.2 每天按时检查施工机械有无障碍、漏电、漏油等现象,并且及时修理,保证施 工机械正常运转. 9.3 木工区所用的机械设备必须都有防护罩之类的防护物品. 9.4 手持电开工具施工时必须穿戴好绝缘手套等防护用品. 9.5 在木工加工区必须配置灭火器、砂箱、消防水箱等防火用具.并挂设好防火标 o 9.6 模板支设中,各种配件应放在工具箱或工具袋中,严禁放在模板或脚手架上, 各种工具应系挂在 操作人员身上或放在工具袋内,不得掉落. 9.7 装拆模板时,上下应有人接应,随拆随运走,并应把活动部件固定牢靠,严禁 堆放在脚手板上和 抛掷. 9.8 装拆模板时,除操作人员外,下面不得站人. 9.9 柱模板支设后应与周围架体可靠连接. 9.10 撤除模板前必须设置警戒区和警示标志, 入. 并有专人监护,预防无关人员随意出 9.11 撤除模板严禁采用大面积撬落的方式,应逐块、逐张撤除,不应对楼层形成冲 击荷载,撤除的 模板和架杆应分散堆放并及时清运 10、事故应急救援预案举措 10.1 模板架体、脚手架坍塌 10.1.1、 启动现场应急预案,危险源限制组人员排除险情,预防再次坍塌. 10.1.2、 假设是架体倒塌,危险源限制组组织所有架子工进行倒塌架子的撤除和拉牢 工作,预防 其他架子再次倒塌. 10.2 高处坠落 10.2.1、 将受伤人员用担架〔预防二次伤害〕营救至平安地带. 10.2.2、 身体某部位出血时,首先止血,假设切割伤口很深,流血很急,可判断为动脉 出血,必须压住伤口距离心脏更近部位的动脉止血. 10.2.3、 救 请求外部医疗机构进行救 助. 将病人送到附近医院进行救护或拨打 120急 i ----立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.6cm; A ----立杆截面面积(cmi 2),A=3.98cm2; Mw ----风荷载产生的弯矩标准值； W ----立杆截面反抗矩(cm3): W= 4.25cm3; f ----钢材抗压强度设计值 N/mm2,f= 205N/mm2; 立杆长细比计算： 入=Lo/i=296/1.6=185 根据长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数0 页脚内容 =0.209; -14 - i ----立杆的截面回转半径〔cm〕 ,i=1.6cm; A ----立杆截面面积〔cm2〕,A=3.98cm2; Mw ----风荷载产生的弯矩标准值； W ----立杆截面反抗矩〔cm3〕: W= 4.25cm3; f ----钢材抗压强度设计值 N/mm2,f= 205N/mm2; 立杆长细比计算： 入=L)/i=296/1.6=185 根据长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数0 =0.209; —~~----------- =111.466+16.941 4.25X 103 =128.407N/mm2 立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值 N=6.858kN 2、垫木底面面积A 垫木作用长度1m,垫木宽度0.3m,垫木面积A=1X0.3=0.3m2 3、地基土为素填土,具承载力设计值 fak= 100kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数 mf= 0.4 4、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力 P= N = 6.858 =22.86kN/m2 < mtfak=100X 0.4=40kN/m2 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容