维普资讯 http://www.cqvip.com Ｎｏ．８ ２００６ 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ ・试验研究・ 忻州５ ００ ｋＶ变电站投运 对山西中北部电网的影响 侯春青，田翰臻，郑慧萍，杨晓茹 （山西电力科学研究院山西太原０３０００１） 摘要：针对山西电网忻州５００ ｋＶ变电站投产后的具体情况，重点研究了忻州５００ ｋｖ变电站投产后山西中北 部各种５００ ｋＶ及２００ ｋＶ电磁环网的运行方式，通过潮流计算、稳定校核等手段，预测了山西中北部５００ ｋｖ及 ２２０ ｋＶ电网采取不同运行方式对山西电网的影响，指出了各种运行方式的优缺点，并结合山西电网的具体情 况提出了有针对性的稳定控制措施。 关键词：电力系统；潮流计算；稳定控制 中圈分类号：ＴＭ６３、ＴＭ７１２ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００３—９１７１（２００６）０８—０００１—０４ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｘｉｎｚｈｏｕ ５００ ｋＶ Ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｏｎ Ｎｏｒｔｈ ａｎｄ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｐａｒｔ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ Ｐｏｗｅｒ Ｇｒｉｄ Ｈｏｕ Ｃｈｕｎ—ｑｉｎｇ，Ｔｉａｎ Ｈａｎ—ｚｈｅｎ，Ｚｈｅｎｇ Ｈｕｉ—ｐｉｎｇ，Ｙａｎｇ Ｘｉａｏ—ｒｕ （Ｓｈａｎｘｉ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｔａｉｙｕａｎ ０３０００１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ ｐｏｗｅｒ ｇｒｉｄ ａｔ ｔｈｅ ｉｎｉｔｉａｌ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓｔａｇｅ ｏｆ ５００ ｋＶ Ｘｉｎｚｈｏｕ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ，ｔｈｅ ｐａｒａｌｌｅｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ５００ ｋＶ ａｎｄ ２２０ ｋＶ ｐｏｗｅｒ ｎｅｔｗｏｒｋｓ ｉｎ ｎｏｒｔｈ ａｎｄ ｃｅｎｔｒａ１ ｐａｒｔ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ ｐｏｗｅｒ ｇｒｉｄ ａｆｔｅｒ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｘｉｎｚｈｏｕ ｓｕｂｓｔａｔｉｏｎ ｉｓ ｅｍｐｈａｔｉｃａｌｌｙ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ．Ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｐｏｗｅｒ ｆｌｏｗ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｖｅｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｅｔｃ，ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐａｒａｌｌｅｌ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｓ ｏｆ ５００ ｋＶ ａｎｄ ２２０ ｋＶ ｐｏｗｅｒ ｎｅｔｗｏｒｋｓ ｉｎ ｎｏｒｔｈ ａｎｄ ｃｅｎｔｒａｌ ｐａｒｔ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ ｐｏｗｅｒ ｇｒｉｄ ｏｎ ｗｈｏｌｅ ｐｏｗｅｒ ｇｉｒｄ ｉｓ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ． Ｔｈｅ ｍｅｒｉｔｓ ａｎｄ ｄｅｍｅｒｉｔｓ ｏｆ ｔｈｅｓｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｓ ａｒｅ ｐｏｉｎｔｅｄ ｏｕｔ，ｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ ｐｏｗｅｒ ｇｒｉｄ，ｔｈｅ ｗａｙ ｏｆ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｏ ｂｅ ａｄｏｐｔｅｄ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ；ｐｏｗｅｒ ｆｌｏｗ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ；ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｃｏｎｔｒｏｌ ２００４年以前山西省北中部电网一直采用５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ电磁环网合环运行方式，２２０ ｋＶ赵原 已是迫在眉睫。按电网规划５００ ｋＶ忻州变电站 （配置两台主变）已于２００６年年中建成投运。 线、赵匡线及神头５—２联变正常投运。在神头～侯 村之间形成了电磁环网。受这个电磁环网的影响， 神侯双回线南送极限仅为８００ Ｍｗ，山西电网北 部机组出力受限。２００４年为缓解山西南部地区用 电紧张局面，解决山西北部电网窝电问题，急需提 高５００ ｋＶ神侯双回线输送能力，在神头５—２联变 处打开了神头～太原５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ电磁环网。 使５００ ｋＶ神侯双回线南送潮流极限由８００ Ｍｗ 提高到１ ３００ Ｍｗ左右，北电南送能力得到显著 １ 忻州５００ ｋＶ变电站投运后山西中北部 电网的情况 目前忻州电网与太原电网的联系是通过２２０ ｋＶ赵原、赵匡线实现的；２００６年年中，５００ ｋＶ忻 州变电站已建成。忻州５００ ｋＶ变电站投运将在忻 州与太原之间重新形成一个５００ ｋＶ／２２ｏ ｋＶ电磁 环网，２２０ ｋＶ赵原线７ｃ入忻州站，形成忻州电网 通过２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线及双回５００ ｋＶ忻侯线 与太原电网连接。具体情况见图１。 提高。但对于北部忻州电网而言，由于打开了电磁 环网，忻州电网只通过两条２２０ ｋＶ线路与主网相 为了保持北电南送能力，忻州５００ ｋＶ变电站 投运后，由于２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线处于忻州与太 原电网的规划解环点上，并且解环后对降低太原 连。随着负荷的增长，忻州地区供电状况趋于恶 化，为了解决这一问题，建设５００ ｋＶ忻州变电站 维普资讯 http://www.cqvip.com ２ 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯｗＥＲ 图１ ２００６年山西中北部电网结构不意图 电网的短路电流水平效果明显。认为应解开 ２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线，采用打开电磁环网运行的 方式。在这种情况下，当忻州５００ ｋＶ变电站１台 主变检修退出运行时，在上述解环方式下忻州另１ 台主变发生故障后忻州电网将成为孤立网，无法 正常运行。因此，针对忻州５００ ｋＶ变电站１台主 变检修退出运行的情况，我们有以下两种选择： （１）方案一 忻州５００ ｋＶ变电站１台主变检修退出运行 后，仍然保留２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线正常投运和神 头５—２联变退出的方式，这样就在忻州电网与太 原电网间形成５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ电磁环网。 （２）方案二 忻州５００ ｋＶ变电站１台主变检修退出运行 后，解开忻州电网与太原电网间的５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ电磁环网，即将２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线退出运 行；同时将神头一厂的５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ联变重新 投运；采取此种运行方式后将会在忻州电网内部 由神头至忻州间维持一个小电磁环网运行。 ２两种运行方案的计算比较 忻州５００ ｋＶ变电站１台主变检修退出运行 的情况下，无论选择哪种运行方案运行，都不可避 免地在中北部电网形成新的电磁环网。下面就这 两种运行方案进行计算分析： （１）方案一 在此种运行方式下，山西北中部电网通过侯 村、忻州变电站５００ ｋＶ主变与２２０ ｋＶ赵忻、赵匡 线在太原～忻州电网间形成５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ电磁 环网。计算忻州电网向太原电网输送极限功率，按 照电力系统安全稳定导则要求，采用Ⅳ一２稳定 标准计算，山西北中输送功率断面极限按５００ ｋＶ 忻侯双回线、２２０ ｋＶ赵忻线及赵匡线输送功率减 去外送的５００ ｋＶ侯廉线输送功率计算。计算发 现：忻州电网向太原电网极限输送功率有明显下 降，只能达到６６３ Ｍｗ；原因在于５００ ｋＶ线路Ⅳ一 ２故障后由于电磁环网的影响而发生功率转移， 原有５００ ｋＶ忻侯双回线输送功率大部分转移到 ２２０ ｋＶ赵忻线、赵匡线上，由于赵忻线导线型号 为ＬＧＪ一２×１８５，导致赵忻线输送功率首先达到其 线路的热稳定极限。可见，在这种运行方式下，山 西北电南送断面极限将由于忻州～太原电磁环网 的影响，不能保持现有的１ ３００ Ｍｗ的水平。具体 情况见图２。 （２）方案二 在这种运行方式下，虽然解开了忻州～太原 间的电磁环网，但由于神头５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ联变 的重新投运从而难以避免地在神头～忻州间形成 一个小电磁环网。同样采用Ⅳ一２稳定标准计算 忻州电网向太原电网输送功率极限。计算表明采 用此运行方式，忻州电网向太原电网输送功率极 限只能达到４８０ Ｍｗ。原因是由于神头～忻州 ５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ电磁环网的存在而使５００ ｋＶ神 忻双回线故障后发生功率大范围转移，大部分功 率在神头５—２联变处从５００ ｋＶ系统流向２２０ ｋＶ 系统，然后通过忻州电网的２２０ ｋＶ线路经忻州 ５００ ｋＶ主变压器上送到５００ ｋＶ系统，并经５００ ｋＶ忻侯线向山西中网南送；由于神头５００ ｋＶ／ ２２０ ｋＶ联变容量较小（３６Ｏ ＭＶＡ），其结果将会使 神头５—２联变严重过载，神头５００ ｋＶ／２２０ ｋＶ联 变就成为了制约山西北网南送断面极限的主要限 制条件。因此在这种运行方式下山西北电南送断 面极限依然会受到神头～忻州之间的电磁环网的 影响而不能保持现有的１ ３００ Ｍｗ的水平。具体 情况见图３。 ３ 满足北电南送能力，山西电网运行状况 分析 在忻州５００ ｋＶ变电站１台主变检修退出运 行时，山西电网北电南送通道有两条，即山西电网 内忻州电网～太原电网通道和山西～河北～北京 的５００ ｋＶ系统通道。在正常运行时，虽然存在忻 州电网～太原电网的电磁环网，但由于系统阻抗 相对较小，北电南送一般经过忻州电网～太原电 网通道，而不会在山西、河北及北京的５００ｋＶ系 维普资讯 http://www.cqvip.com 华北电力技术 ＮＯＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ Ｐ０ＷＥＲ ３ 宣 量 ∞ ；； 圭 昌 一 ｇ 塔 塔 图２ 山西电网北电南送６６３ Ｍｗ潮流变化示意图 图３ 山西电网北电南送４８０ Ｍｗ潮流变化示意图 宣 路 宣 霜 舞 塔 茎 蔷 图４山西电网北电南送１ ２７９ Ｍｗ潮流变化示意图 统间发生大范围转移。 为了满足山西南部电网的供电需求，山西电 网北电南送通道断面极限要求在１ ３００ ＭＷ左 ５００ ｋＶ忻侯线Ⅳ一２故障退出后，忻州单台主变 下载容量达到１ ０２１ Ｍｖａｒ，是其额定容量的 １３６ 。赵忻、赵匡线潮流分别达到５７８ ＭＷ、３９２ 右，现就北电南送通道满足供电需求时，针对方案 一Ｍｗ，分别是其线路持续容许负荷的１５０ 、８５ 。 具体情况见图４。 在方案二的运行方式中，当山西北电南送功 率计算值为１ ２９８ ＭＷ时，５００ ｋＶ忻侯双回线、 侯廉线分别输送１ ４９４ Ｍｗ、１９７ Ｍｗ；双回５００ ｋＶ神忻线Ⅳ一２故障退出后，神头５—２联变下载 、方案二两种运行方式，电网的运行情况进行分 在方案一的运行方式中，当山西北电南送功 析计算。 率计算值为１ ２９７ Ｍｗ时，５００ ｋＶ忻侯双回线、侯 廉线分别输送１ １４３ Ｍｗ、２２３ Ｍｗ；２２０ ｋＶ赵忻 线、赵匡线分别输送２３２ ＭＷ、１４５ ＭＷ。双回 容量达到６４８ ＭＶＡ，是其额定容量的１８Ｏ ，过载 维普资讯 http://www.cqvip.com ４ 华北电力技术 Ｎ０ＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ 神头 图５ 山西电网北电南送１ ２９８ Ｍｗ潮流变化示意图 严重。具体情况见图５。 种，皆有必要针对其相应的薄弱环节采取适宜的 在上述两种运行方式下，若满足山西电网的 稳定控制对策，以确保山西北网南送功率不致因 北电南送能力，在电网发生严重的Ⅳ一２故障后， 电网的稳定问题而受到较大影响。计算表明：在电 将导致变压器、线路严重过载。对电网的运行设备 网发展的过渡阶段，应用二次侧的稳定控制措施 造成损坏，存在使事故扩大的趋势。 来弥补一次系统电网结构的不足，可以收到很好 ４采取的措施及对策 的效果。 在采取稳定措施后，在山西北网南送功率达 在忻州５００ ｋＶ变电站１台主变检修退出运 到１ ３００ ＭＷ时，经Ⅳ一２稳定标准校核，两种方 行时，针对方案一、方案二两种运行方式不能满足 案均能保证整个华北电网稳定运行，即能够使山 要求的问题，结合电网的具体情况，建议采取如下 西北网南送断面的控制极限保持目前的水平而不 的稳定对策提高断面输送极限，满足山西电网北 受影响。 电南送的能力。 由于２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线处于忻州与太原电 针对方案一，当忻侯５００ ｋＶ双回线Ⅳ一２故 网的规划解环点上，并且解环后对降低太原电网 障而退出运行后，联切２２０ ｋＶ赵忻、赵匡线。 的短路电流水平效果明显，建议采用永久打开２２０ 针对方案二，当神忻５００ ｋＶ双回线Ⅳ一２故 ｋＶ赵忻、赵匡线的运行方式。当忻州５００ ｋＶ变电 障而退出运动后，联切神头５００ ｋＶ／２２Ｏ ｋＶ联 站１台主变检修退出运行时，合上神头５００ ｋＶ／ 变。 ２２０ ｋＶ联变，采用相应的稳定控制措施，保证山 采取这些措施后，可以避免变压器、线路严重 西电网北电南送能力。 过载情况的出现。此时，山西南部电网所缺潮流将 通过山西～河北～北京的５００ ｋＶ系统通道，由 参考文献 ５００ ｋＶ侯廉线送来。此时侯廉的潮流将由山西电 网外送２００ Ｍｗ左右变为由华北电网送山西 ［１］王梅义，吴竞昌，蒙定中．大电网系统技术［Ｍ］．北京： 水利电力出版社，１９９１ １ １００ ＭＷ左右。经过计算，整个华北电网可以保 Ｅ２］常浩．试论南方电网发展规划ＥＪ］．电网技术，２００４，２８ 持稳定运行。 （６）：１５～２１ ５结论与建议 ［３］侯春青，郑惠萍．２００５年山西中南部５００ ｋＶ及２２０ ｋＶ 电网的电磁环网运行方式研究．电网技术，２００５，２９（１Ｏ）：１ 在忻州５００ ｋＶ变电站１台主变检修退出运 ～５ 行时，无论是采用方案一还是方案二运行方式，都 ［４］李儒魁．华北５００ ｋＶ输电网运行方式评析［Ｊ］．中国 将导致山西北网南送断面极限大幅降低，这一问 电力，２０００，３３（２）：２９～３２ 题是电网在逐步地发展、完善过程中的某些特殊 Ｅ５］王万军，王维超，张其明，等．陕西电网中期运行方式 阶段遇到的难以回避的问题。 研究［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（２）：１４～１６ 在这种情况下选择两种运行方案中的哪一 （下转第ｌ１页） 维普资讯 http://www.cqvip.com Ｎｏ．８ ２００６ 华北电力技术 Ｎ０ＲＴＨ ＣＨＩＮＡ ＥＬＥＣＴＲＩＣ ＰＯＷＥＲ １１ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ｄａｍｐｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ ［１４］Ｐｉｌｌａｉ Ｇ Ｎ，Ｇｈｏｓｈ Ａ，Ｊｏｓｈｉ Ａ．Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ ｍａｃｈｉｎｅ，ｐａｒｔ Ｉ ａｎｄ ｐａｒｔ １［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｎ ｆｌ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｄ ｂｙ ＳＳＳＣ ａｎｄ Ａｐｐａｒａｔｕｓ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９８２，１０１（１０）：３６３０￣３６４７ ｆｉｘｅｄ ｃａｐａｃｉｔｏｒ［Ｊ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ Ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｄｅｌｉｖｅｒｙ，２００３， ［２］祝瑞金，罗惠群，徐政．电力系统次同步振荡问题的分 １８（３）：９８８～９９３ 析方法概述［Ｊ］．电网技术，１９９９，２３（６）：３６￣３９ ［１ ５］Ｔａ—Ｐｅｎｇ Ｔｓａｏ ａｎｄ Ｊｏｎｇ—Ｉａｎ Ｔｓａｉ．Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ ［３］张帆，徐政．ＴＣＳＣ对发电机组次同步谐振阻尼特性 Ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ａｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ａｒｃ Ｆｕｒｎａｃｅ Ｌｏａｄ ａｎｄ 影响研究［Ｊ］．高电压技术，２００５，３１（３）：６８～７０ ｌｆ Ｔｕｒｂｉｎｅ—Ｇｅｎｅｒａｔｏｒ Ｓｅｔ［ｃ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ ２００４ ［４］周长春，徐政．由直流输电引起的次同步振荡的阻尼 Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ ｏｎ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｕｔｉｌｉｔｙ 特性分析［Ｊ］．中国电机工程学报，２００３，２３（１Ｏ）：６～１０ ｅＤｒｅｇｕｌａｔｉｏｎ，Ｒｅｓｔｒｕｃｔｕｒｉｎｇ ａｎｄ Ｐｏｗｅｒ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ， ［５］Ｙｉｎｇ Ｊｉａｎｇ—Ｈａｆｎｅｒ，Ｄｕｃｈｅｎ Ｈ，Ｌｉｎｄｅｎ Ｋ，ｅｔ ａ１． ２００４，２：６２７～６３２ Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ｓｕｂｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ ｔｏｒｓｉｏｎａｌ ｄａｍｐｉｎｇ ｕｓｉｎｇ ［１６］葛俊，童陆园，耿俊成，等．ＴＣＳＣ抑制次同步谐振的 ＶＳＣ ＨＶＤＣ［Ｃ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ 机理研究及其参数设计［Ｊ］．中国电机工程学报，２００２，２２ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００２，２：９９８～１００３ （６）：２５～２９ ［６］徐政．复转矩系数法的适用性分析及其时域仿真实现 ［１７］刘洪涛，徐政，周长春．静止无功补偿器对发电机组 ［Ｊ］．中国电机工程学报，２０００，２０（６）：１～４ 次同步振荡特性的影响［Ｊ］．电网技术，２００３，２７（１）：１ ［７］徐政．交直流电力系统动态特性行为分析［Ｍ］．北京： ～４ 机械工业出版社，２００５ ［１８３周长春，徐政．一种评价多个直流换流站系统次同步 ［８］Ｗａｌｋｅｒ Ｄ Ｎ，Ｂｏｗｌｅｒ Ｃ Ｅ Ｊ，Ｂａｋｅｒ Ｄ Ｈ．Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ 扭振相互作用的新指标［Ｊ］．中国电机工程学报，２００４，２４ Ｄｙｎａｍｉｃｓ ｏｆ Ｃｌｏｓｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｔｕｒｂｉｎｅ—ｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ［Ｊ］． （４）：６～１１ ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ａｐｐａｒａｔｕｓ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９７８，９７ ［１９３杨秀，陈陈．直流输电系统故障对发电机轴系扭振的 （４）：１４５８～１４６６ 影响［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（２２） ［９］Ａｇｒａｗａｌ Ｂ Ｌ，Ｆａｒｍｅｒ Ｒ Ｇ．Ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ Ｄａｍｐｉｎｇ ｆｏｒ ［２ｏ３周长春，徐政，王冠．多机电力系统扭振相互作用的 ＳＳＲ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｐａｒａｌｌｅｌ Ｔｕｒｂｉｎｅ—ｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ 研究综述［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（６）：１～４ Ｔｒａｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９８８，３（４）：１４４１￣１４４８ ［２１３杨秀，陈陈．ＨＶＤＣ控制系统对汽轮发电机组次同步 ［１Ｏ］Ｉｒａｑｖａｎｉ Ｍ Ｒ．Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ Ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎｓ ｏｆ Ｕｎｅｑｕａｌｌｙ— 振荡的影响［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（５）：５～８ ｌｏａｄｅｄ Ｐａｒａｌｌｅｌ Ｉｄｅｎｔｉｃａｌ Ｔｕｒｂｉｎｅ—ｇｅｎｅｒａｔｏｒｓ［Ｊ］．ＩＥＥＥ ［２２３张保会，余颖辉．电气操作对机组轴系扭振的影响机 Ｔｒａｎｓ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９８９，４（４）：１５１４～１５２４ 理［Ｊ］．中国电机工程学报，２００１，２１（８）：２４～２８ ［１ １］Ｊｅｎｎｉｎｇｓ Ｇ Ｄ，Ｈａｒｌｅｙ Ｒ Ｇ．Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ ［２３３ ＩＥＥＥ ＳＳＲ Ｔａｓｋ Ｆｏｒｃｅ．Ｆｉｒｓｔ Ｂｅｎｃｈｍａｒｋ Ｍｏｄｅｌ Ｆｏｒ ｂｅｔｗｅｅｎ ｎｏｎ—ｉｄｅｎｔｉｃａｌ ｔｕｒｂｉｎｅ ｇｅｎｅｒａｔｏｒｓＥＪ］．ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ Ｃｏｍｐｕｔｅｒ Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｕｂｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ［Ｊ］． ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９９０，５（１）：１３３～１３９ ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓａ ｏｎ Ｐｏｗｅｒ Ａｐｐａｒａｔｕｓ ａｎｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９７７，９６ ［１ ２］Ｐａｄｉｙａｒ Ｋ Ｒ，Ｇｅｅｔｈａ Ｍ Ｋ．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｏｒｓｉｏｎａｌ （４）：１５６５～１５７２ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｓ ｉｎ ＭＴＤＣ ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｐｏｗｅｒ＆ ［３４］Ａｎｄｅｒｓｏｎ Ｐ Ｍ，Ａｇｒａｗａｌ Ｂ Ｌ，Ｖａｎ Ｎｅｓｓ Ｊ Ｅ． Ｅｎｅｒｇｙ Ｓｙｓｔｅｍｓ，１９９５，１７（４）：２５７～２６６ Ｓｕｂｓｙｎｃｈｒｏｎｏｕｓ Ｒｅｓｏｎａｎｃｅ ｉｎ Ｐｏｗｅｒ Ｓｙｓｔｅｍ［Ｍ］．Ｎｅｗ ［１３３ Ｐｉｌｌａｉ Ｇ Ｎ，Ｇｈｏｓｈ Ａ，Ｊｏｓｈｉ Ａ．Ｔｏｒｓｉｏｎａｌ ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ Ｙｏｒｋ：ＩＥＥＥ Ｐｒｅｓｓ，１９９０ ｂｅｔｗｅｅｎ ａｎ ＳＳＳＣ ａｎｄ ｆｌ ＰＳＳ ｉｎ ｆｌ ｓｅｒｉｅｓ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｅｄ 收稿日期：２００６—０５—２２ ｐｏｗｅｒ ｓｙｓｔｅｍ［ｃ］．Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ＩＥＥ ｏｎ Ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ， 作者简介：张帆（１９８Ｏ一），女，博士研究生，研究方向为柔性交流 Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ＆Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ，２００２，１４９（６）：６５３～６５８ 输电技术。 —■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—ｊ－｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝—■｝ （上接第４页） ［１Ｏ３管秀鹏，孙元章，赵国梁，等．南方电网西电东送暂态 ［６３何肇．关于改善华东电网结构、降低短路容量方案的 功率传输极限研究［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（２）：１～５ 探讨［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（２）：２８～３１ ［１１］张昌，詹智民，王枫．做好电力规划保证电网安全稳 ［７３夏翔，熊军，胡列翔．地区电网的合环潮流分析与控制 定运行［Ｊ］．华中电力，２００２，１５（增刊）：２２￣２５ ［Ｊ］．电网技术，２００４，２８（２２）：７６￣８０ ［１２３詹智红，陈金富．湖北省电力市场分析与预测［Ｊ］．湖 ［８］苏志扬．川电东送湖南电网的探讨［Ｊ］．电网技术， 北电力，２００２，２６（２）：４４￣４６ ２００４，２８（８）：２６～２９ 收稿日期：２００６—０３—０８ ［９］苏志扬．湖南省５００ ｋＶ主干网络及与华中电网联络 作者简介：侯春青（１９６８一），男，高级工程师，主要从事电网规划、 线研究［Ｊ］．电网技术，２００３，２７（９）：４１～４４ 运行方式、电能质量、大机组特殊运行方式等方面的研究工作。