上部箱梁计算书

思茅河桥

25m组合箱梁上部结构计算书

Ⅰ、设计资料和结构尺寸 ................................................... 2

一、设计资料 ................................................................................................................... 2 二、结构尺寸 ................................................................................................................... 3 三、箱梁的横截面几何特性计算 ........................................................................................ 4

Ⅱ、荷载计算 ............................................................. 5

一、电算模型 ................................................................................................................... 5 二、恒载作用计算 ............................................................................................................. 5 三、活载作用计算 ............................................................................................................. 5 四、内力组合 ................................................................................................................... 8

Ⅲ、预应力钢束的布置 ..................................................... 9

一、截面钢束的估算与确定 ............................................................................................... 9 二、预应力钢束的布置 ...................................................................................................... 9 三、预加应力后荷载组合（持久状况承载能力极限组合） ................................................. 10

Ⅳ、普通钢筋配筋估算 .................................................... 10

一、截面普通钢筋的估算与确定 ...................................................................................... 10 二、普通钢筋的布置 ....................................................................................................... 10

Ⅴ、持久状况承载能力极限状态计算 ........................................ 11

一、结果显示单元号的确定 ............................................................................................. 11 二、正截面抗弯承载力计算 ............................................................................................. 11 三、斜截面抗剪承载力计算 ............................................................................................. 11

Ⅶ、持久状况正常使用极限状态计算 ........................................ 14

一、正截面抗裂验算 ....................................................................................................... 14 二、斜截面抗裂验算 ....................................................................................................... 17

Ⅷ、持久状况和短暂状况构件的应力验算 .................................... 19

一、混凝土正截面压应力计算 .......................................................................................... 19 二、受拉区预应力钢筋最大拉应力 ................................................................................... 21 三、混凝土主压应力验算 ................................................................................................ 21 四、施工阶段混凝土正应力验算 ...................................................................................... 22

Ⅸ、结论 ................................................................ 25

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Ⅰ、设计资料和结构尺寸

一、设计资料

1. 标准跨径:25.0m； 2. 计算跨径: 24.34m；

3. 桥面宽度:全宽28m；半幅宽14m，净宽13.6m；左右两幅桥用2cm宽纵缝隔开。 4. 设计荷载:城市-A级,人群荷载：3.28KN/m2； 5. 材料及特性

（1）混凝土：预应力混凝土预制箱梁、横梁及现浇接头湿接缝混凝土均为C50,桥面铺装层采用12cm厚沥青混凝土。

（2）钢绞线：采用符合GB/T 5224-1995技术标准的低松弛钢绞线。

（3）非预应力钢筋：采用符合新规范的R235,HRB335钢筋。凡钢筋直径≥12毫米者，采用HRB335(20MnSi)热轧螺纹钢；凡钢筋直径<12毫米者，采用R235钢。

（4）钢板应符合GB700－88规定的Q235钢板。

（5）材料容重：钢筋混凝土γ=26kN/m,沥青混凝土γ=23kN/m,钢板容重γ=78.5kN/m。

以上各种材料特性参数值参见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，所需参数如下：

3

3

3

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6. 锚具

0VM15-4。 7. 施工工艺

预制梁部分按后张法制作主梁，预留预应力钢丝孔道，由Φ=55mm的预埋波纹管形成。在现场安装完成后现浇湿接头，完成成桥工作。 8. 设计依据:

（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；

（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。 （4）《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ 77-98)。 9.主梁设计类型：预应力-A类构件。

二、结构尺寸

箱梁梁高140cm，预制中梁宽240cm，预制边梁宽240cm。桥梁横断面布置如下图：

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三、箱梁的横截面几何特性计算

预制端截面 预制跨中截面

根据已定好的箱梁结构尺寸，计算其截面特性如图1所示，结果如下：

截面面积：A=1.098m2 抗弯惯矩：Ixx=0.2618m4 抗弯惯矩：Iyy=0.3428m4 抗扭惯矩：Iyy=0.5074m4 截面中心：y=1.425m，z=0.891m

图1 截面几何特性

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Ⅱ、荷载计算

一、电算模型

1.使用软件

Midas-Civil2006。 2.模型分析 （1）外部环境特性

计算相对湿度75％； （2）施工阶段划分

按照该桥梁实际施工工序，即预制安装（30天）——现浇湿接头（5天）——铺装桥面及设备（10天）——完工——使用阶段，建立从施工阶段到成桥阶段的模型。 （3）单元划分

根据该桥梁构造特性，共划分28个单元，将端横梁视为集中荷载加载于相应位置。 （4）预应力钢束特性

预应力管道为钢波纹管管道，摩擦系数ｕ＝0.25；管道偏差系数κ＝0.0016/m；钢筋回缩和锚具变形为每侧6mm，两端张拉，张拉控制应力con0.75fpk1395MPa。 （5）荷载信息

根据荷载横向分布计算结果，按跨中和支点段分别计算跨中与支点段的荷载效应。

图2模型简图

二、恒载作用计算

1.现浇层、沥青铺装层及内外侧栏杆

现浇砼厚12cm，则现浇层的荷载集度为：0.122.85258.55kN/m 人行道板荷载集度为2.5kN/m2，人群荷载荷载集度为3.28kN/m2。 单侧栏杆的荷载集度为7kN/m（单侧合计）。

三、活载作用计算

1.荷载横向分布系数的计算 （1）桥梁博士横行分布计算结果

计算方法: 刚接梁法

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<<桥梁博士>>---横向分布计算系统输出 计算方法: 刚接板梁法 结构描述:

主梁跨径: 25.000 m

材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430 梁号

梁宽

弯惯矩 扭惯矩 左板宽 左惯矩 右板宽 右惯矩 连接

1 2.850 0.260 0.501 0.900 0.000 0.900 0.000 刚接 2 2.850 0.260 0.501 0.900 0.000 0.900 0.000 刚接 3 2.850 0.260 0.501 0.900 0.000 0.900 0.000 刚接 4 2.850 0.260 0.501 0.900 0.000 0.900 0.000 刚接 5 2.850 0.260 0.501 0.900 0.000 0.900 0.000 刚接 桥面描述: 人行道 分隔带

车行道 中央分隔带

车行道 分隔带

人行道 0.000

5.000 0.000 9.000 0.000 0.000 0.000 左车道数 = 3, 右车道数 = 0, 自动计入车道折减 挂车等级: 无挂车荷载 人群集度: 3.280 KPa 影响线数值:

坐标X 1#梁

2#梁

3#梁

4#梁

5#梁

0.000 0.394 0.248 0.160 0.111 0.088 1.425 0.369 0.256 0.167 0.116 0.093 2.850 0.317 0.273 0.182 0.127 0.101 4.275 0.256 0.277 0.206 0.145 0.116 5.700 0.207 0.248 0.237 0.171 0.138 7.125 0.167 0.206 0.254 0.206 0.167 8.550 0.138 0.171 0.237 0.248 0.207 9.975 0.116 0.145 0.206 0.277 0.256 11.400 0.101 0.127 0.182 0.273 0.317 12.825 0.093 0.116 0.167 0.256 0.369 14.250 0.088 0.111 0.160 0.248 0.394

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横向分布系数计算结果: 梁号

汽车

人群

满人

1 0.311 1.613 2.832 2 0.381 1.320 2.818 3 0.459 0.910 2.806 4 0.520 0.636 2.783 5 0.594 0.508 2.754

3.梁端横向分布系数

支点处荷载横向分布系数按照杠杆原理法计算，得m01。 4.荷载横向分布系数

荷载横向分布系数沿桥跨的变化，按跨中到四分点处保持不变的mc，从四分点到支点处的区段内荷载横向分布系数呈直线变化。

表3 荷载横向分布系数表

荷载 3列车 跨中～四分点mc 0. 594 支点m0 1 5.活载作用内力计算

活载加载时，该桥梁结构为简支结构，因此，活载内力计算是基于成桥状态的简支结构求解的。 （1）冲击系数计算

依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第84页对于简支梁桥基频f1的计算方法，有：

因此，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.2条，有：

冲击系数：0.1767lnf0.01570.1767ln1.5630.01570.06

（2）活载作用内力

S=(1+μ)ξΣmipiyi

式中：1+μ—冲击系数；

ξ—多车道桥涵的汽车荷载折减系数，4车道ξ=0.67；

f12l2EIg3.1415G224.3423.4510100.26189.81.563Hz254808.333 mi—沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数；

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pi—车辆荷载的轴重；

yi—沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。 四、内力组合 （1）基本组合

在此基本组合考虑永久作用—结构重力，可变作用—汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则基本组合作用效应表达式为：

n0Sud0(GSGQ 1SQ1kcQjSQjk)式中：0—结构重要性系数，取为1.0；

j2 G—永久作用结构重力效应分项系数，取为1.2；

Q1k、Qjk—可变作用荷载效应分项系数，取为1.4；

c—除汽车荷载效应（含冲击力、离心力）、风荷载外其它可变作用效应系数；

SG—永久作用结构重力效应标准值；

SQ—可变作用汽车荷载效应标准值。

（2）短期组合

在此短期组合考虑永久作用—结构重力，可变作用—汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则短期组合作用效应表达式为： nSsdSG 1jSQjkj1式中：汽车取为0.7，温度梯度取为0.8，其他1.0； 1j—可变作用荷载效应频遇值系数，

SQjk—第j个可变作用荷载效应频遇值。

（3）长期组合

在此长期组合考虑永久作用—结构重力，可变作用—汽车荷载、温度梯度、基础沉降作用，则长期组合作用效应表达式为： nSsdSG 2jSQjkj1式中：汽车取为0.4，温度梯度取为0.8，其他1.0； 2j—可变作用荷载效应频遇值系数，

SQjk—第j个可变作用荷载效应准永久值。

表4 内力组合表（按施工顺序计算，不计预应力）

弯矩(kN*m) 控制内力 跨中 2737 1/4 2201 支点 0 跨中 130 剪力(kN) 1/4 312.9 支点 502 8/ 26

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图3 恒载弯矩图

图4 恒载剪力图

Ⅲ、预应力钢束的布置

一、截面钢束的估算与确定

1.估算方法

按承载力极限状态应力要求和使用阶段应力要求综合考虑。 2.钢束布置

半幅5片主梁配束相同，N1、N2、N3各4束Φ15.2钢绞线。

二、预应力钢束的布置

1.跨中预应力钢束布置

采用和Φ=55mm（4根及以上编束）的波纹管成型，在保证管道构造要求的前提下，使钢

束群重心尽量偏离形心，布置如图6，

2.梁端预应力钢束布置（中梁同边梁）

梁端预应力钢束布置遵循两个原则：一是预应力钢束群重心尽可能靠近截面形心，使截面受压均匀；二是考虑锚头布置可能性，满足张拉操作。因此，端截面预应力钢束距底面距离分别为：12.5cm、88cm、120cm：

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端截面 跨中截面

图6 截面钢束布置图

三、预加应力后荷载组合（持久状况承载能力极限组合）

图5 弯矩图

图6 剪力图

荷载组合值详见第V部分持久状况承载能力极限状态验算。

Ⅳ、普通钢筋配筋估算

一、截面普通钢筋的估算与确定

本桥梁为部分预应力混凝土结构，根据电算结果，施工阶段箱梁上缘拉应力不容易满足规范要求，因此将箱梁顶部和底部钢筋改为Φ20，经过验算，梁体上缘的应力得到了改善，满足规范要求。具体应力值可参见第Ⅷ部分构件应力计算结果。

二、普通钢筋的布置

顶部和底部最外缘的钢筋距截面边缘42mm，排成一排；

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Ⅴ、持久状况承载能力极限状态计算

一、结果显示单元号的确定

由于单元划分为28个，不能在此一一显示，因此依据内力和应力值确定显示结果单元号，选择跨中、1/4跨、支点、变截面处等。本模型最终确定显示计算结果的节点号为：15#（跨中）、9#，21#（1/4截面）、5#，25#（变截面）、2#，28#（支点）。

图8 验算截面节点编号

二、正截面抗弯承载力计算

输出组合类型:1（承载能力极限组合）

表5 正截面抗弯承载力计算

作用弯矩 单元 位置 验算 (kN-m) 2 5 9 15 21 25 28

J J J I I I I 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 143.279 1170.629 (kN-m) 3610.399 4131.584 抵抗弯矩 2313.426 10858.011 2861.046 11398.014 2204.036 10457.184 793.279 -30.960 3899.384 5179.532 通过上述计算结果不难看出，截面抵抗弯矩R≥计算作用弯矩Mj，满足规范要求。

三、斜截面抗剪承载力计算

1.计算截面选取与箍筋布置

选取2#，28#节点（支点处）和5#，25#节点（变截面处）进行斜截面抗剪承载力

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验算。箍筋采用HRB335钢筋，直径为φ12mm，四肢箍，距支点2.4m范围内箍筋间距Sv＝100mm，其余Sv＝200mm。 2.斜截面抗剪承载力计算 （1）24#节点

截面抗剪强度上下限复核：

0.51032ftdbh00Vd0.51103fcu,kbh0

截面符合规范要求，并需要配置箍筋。

1－异号变矩影响系数，对连续梁近边支点取1.0，近中支点取0.9； 2－预应力提高系数，取1.25；

3－受压翼缘影响系数，取1.1；

b－斜截面受压端正截面处腹板宽度，取b=500mm； p－斜截面纵向受拉钢筋配筋百分率，p100。

表6 斜截面抗剪验算

单元 2 2 2 2 5 5 5 5 25 25 25 位置 I I J J I I J J I I J 位置 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 最小 最大 作用剪力rVd (kN) -222.868 -487.485 -217.339 -477.460 -185.813 -431.030 -161.174 -396.290 448.279 185.764 472.955 抵抗剪力Vn (kN) 2206.823 2206.823 1898.110 1898.110 1774.744 1774.744 1641.417 1641.417 1857.392 1857.392 1901.378 截面 验算 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 12/

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25 28 28 28 28 J I I J J 最小 最大 最小 最大 最小 201.532 -5.470 -106.488 -0.000 -0.008 1901.378 2201.892 2201.892 2028.839 2028.839 通过 通过 通过 通过 通过 该截面抗剪承载力能够满足设计要求，并有较大的富余。

Ⅵ、预应力损失计算

表7 N1钢束预应力损失表

管道摩擦、 砼弹性变形锚具变形损失 损失l4 l1l2 （N/mm^2) 132.52 132.52 131.94 131.94 130.61 130.61 129.27 129.27 127.26 127.26 125.26 125.26 123.25 123.25 115.41 115.41 106.52 106.52 97.57 97.57 88.56 88.56 79.07 79.07 77.67 1.33 1.32 1.00 1.00 0.76 0.75 1.28 1.31 2.84 2.84 5.49 5.49 9.14 9.14 13.40 13.40 17.53 17.53 21.16 21.16 23.92 23.92 25.73 25.73 26.48 徐变、收缩松弛损失损失 l5 l6 (N/mm^2) -73.25 -73.27 -73.77 -73.77 -75.96 -75.95 -80.00 -80.05 -85.09 -85.09 -92.08 -92.08 -101.28 -101.28 -111.76 -111.76 -121.51 -121.51 -129.56 -129.56 -134.93 -134.93 -138.01 -138.01 -138.71 (N/mm^2) -35.21 -35.21 -35.28 -35.28 -35.46 -35.46 -35.64 -35.64 -35.91 -35.91 -36.18 -36.18 -36.45 -36.45 -37.52 -37.52 -38.74 -38.74 -39.98 -39.98 -41.25 -41.25 -42.59 -42.59 -42.79 1152.69 1152.69 1153.00 1153.01 1152.21 1152.23 1148.81 1148.73 1143.90 1143.90 1135.99 1135.99 1124.87 1124.87 1116.91 1116.91 1110.70 1110.70 1106.73 1106.73 1106.34 1106.34 1109.60 1109.60 1109.34 有效预应力单元 位置 p 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 26

J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J 13/

25m组合箱梁上部结构计算 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I J I 77.67 79.75 79.75 81.84 81.84 90.86 90.86 100.57 100.57 109.93 109.93 119.36 119.36 128.86 128.86 137.33 137.33 139.53 139.53 141.72 141.72 143.92 143.92 145.39 145.39 146.87 146.87 147.50 147.50 26.48 26.57 26.57 26.43 26.43 25.62 25.62 23.78 23.78 20.98 20.98 17.36 17.36 13.24 13.24 9.01 9.01 5.38 5.38 2.76 2.76 1.24 1.22 0.71 0.71 0.96 0.97 1.28 1.30 -138.71 -138.41 -138.41 -138.39 -138.39 -137.29 -137.29 -134.04 -134.04 -128.42 -128.42 -120.38 -120.38 -110.71 -110.71 -100.35 -100.35 -91.29 -91.29 -84.43 -84.43 -79.52 -79.47 -75.54 -75.55 -73.44 -73.44 -72.96 -72.95 -42.79 -42.50 -42.50 -42.20 -42.20 -40.92 -40.92 -39.56 -39.56 -38.27 -38.27 -36.98 -36.98 -35.70 -35.70 -34.56 -34.56 -34.27 -34.27 -33.98 -33.98 -33.69 -33.69 -33.50 -33.50 -33.30 -33.30 -33.22 -33.22 1109.34 1107.78 1107.78 1106.14 1106.14 1100.31 1100.31 1097.05 1097.05 1097.40 1097.40 1100.91 1100.91 1106.50 1106.50 1113.75 1113.75 1124.53 1124.53 1132.11 1132.11 1136.62 1136.70 1139.87 1139.85 1140.43 1140.42 1140.04 1140.04 注：本表仅示出N1钢束预应力损失，其余钢束各施工阶段预应力损失及有效预应力形式如上，不再单独列表。

Ⅶ、持久状况正常使用极限状态计算

一、正截面抗裂验算

1.使用阶段荷载组合1应力（长期效应）

对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）长期效应组合下，应符合下列条件：

ltpc0（不出现拉应力）

表8 长期效应下抗裂验算表

单元 26

位置 短/长 验算 顶部 底部 最大应力 容许值 14/ 25m组合箱梁上部结构计算 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 26

J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] J[9] I[9] J[10] I[10] J[11] I[11] J[12] I[12] J[13] I[13] J[14] I[14] J[15] I[15] J[16] I[16] J[17] I[17] J[18] I[18] J[19] I[19] J[20] I[20] J[21] I[21] J[22] I[22] 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 2.094 2.096 2.031 2.031 1.864 1.863 1.702 1.705 1.397 1.397 1.051 1.051 0.692 0.692 0.380 0.380 0.151 0.151 0.008 0.008 -0.037 -0.037 -0.039 -0.039 -0.014 -0.014 0.007 0.007 -0.008 -0.008 -0.024 -0.024 -0.018 -0.018 0.034 0.034 0.176 0.176 0.404 0.404 0.712 0.712 4.759 4.761 5.074 5.073 5.931 5.929 6.952 6.961 7.531 7.531 8.174 8.174 8.871 8.871 9.506 9.506 9.995 9.995 10.324 10.324 10.448 10.448 10.485 10.485 10.445 10.445 10.397 10.397 10.404 10.404 10.391 10.391 10.326 10.326 10.160 10.160 9.819 9.819 9.320 9.320 8.678 8.678 2.094 2.096 2.031 2.031 1.864 1.863 1.702 1.705 1.397 1.397 1.051 1.051 0.692 0.692 0.380 0.380 0.151 0.151 0.008 0.008 -0.037 -0.037 -0.039 -0.039 -0.014 -0.014 0.007 0.007 -0.008 -0.008 -0.024 -0.024 -0.018 -0.018 0.034 0.034 0.176 0.176 0.404 0.404 0.712 0.712 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15/ 25m组合箱梁上部结构计算 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 J[23] I[23] J[24] I[24] J[25] I[25] J[26] I[26] J[27] I[27] J[28] I[28] 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 长期 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 1.065 1.065 1.405 1.405 1.706 1.703 1.860 1.861 2.021 2.021 2.083 2.081 7.979 7.979 7.336 7.336 6.766 6.758 5.748 5.750 4.917 4.917 4.614 4.612 1.065 1.065 1.405 1.405 1.706 1.703 1.860 1.861 2.021 2.021 2.083 2.081 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2.使用阶段荷载组合1应力（短期效应）

对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：

stpc0.7ftk0.72.651.855MPa（拉）

表8 短期效应下正截面抗裂验算表

单元 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 位置 J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] J[9] I[9] J[10] I[10] J[11] I[11] J[12] I[12] J[13] 短/长 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 验算 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 顶部 2.0836 2.0861 2.0211 2.0205 1.8535 1.8528 1.6923 1.695 1.3876 1.3876 1.042 1.0421 0.6837 0.6837 0.3722 0.3722 0.1429 0.1429 0.0012 0.0012 -0.0437 -0.0437 -0.0456 底部 4.7745 4.7771 5.0899 5.0893 5.9471 5.9456 6.9695 6.9777 7.5474 7.5474 8.1895 8.1895 8.8855 8.8855 9.5195 9.5196 10.0079 10.0079 10.3363 10.3363 10.4598 10.4598 10.4951 最大应力 2.0836 2.0861 2.0211 2.0205 1.8535 1.8528 1.6923 1.695 1.3876 1.3876 1.042 1.0421 0.6837 0.6837 0.3722 0.3722 0.1429 0.1429 0.0012 0.0012 -0.0437 -0.0437 -0.0456 容许值 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 16/

26

25m组合箱梁上部结构计算 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 I[13] J[14] I[14] J[15] I[15] J[16] I[16] J[17] I[17] J[18] I[18] J[19] I[19] J[20] I[20] J[21] I[21] J[22] I[22] J[23] I[23] J[24] I[24] J[25] I[25] J[26] I[26] J[27] I[27] J[28] I[28] 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 短期 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 -0.0455 -0.0202 -0.0202 0.0014 0.0014 -0.0133 -0.0133 -0.0307 -0.0307 -0.0243 -0.0243 0.027 0.027 0.1686 0.1686 0.3959 0.3959 0.7035 0.7034 1.0562 1.0562 1.3953 1.3953 1.6959 1.6933 1.8499 1.8506 2.0104 2.011 2.0729 2.0703 10.4951 10.455 10.455 10.4059 10.4059 10.4133 10.4133 10.4014 10.4014 10.3377 10.3377 10.1718 10.1717 9.8315 9.8315 9.3337 9.3336 8.6931 8.6931 7.9941 7.9941 7.3522 7.3522 6.7829 6.7748 5.7647 5.7662 4.933 4.9335 4.6304 4.6278 -0.0455 -0.0202 -0.0202 0.0014 0.0014 -0.0133 -0.0133 -0.0307 -0.0307 -0.0243 -0.0243 0.027 0.027 0.1686 0.1686 0.3959 0.3959 0.7035 0.7034 1.0562 1.0562 1.3953 1.3953 1.6959 1.6933 1.8499 1.8506 2.0104 2.011 2.0729 2.0703 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 二、斜截面抗裂验算

（2）斜截面抗裂

对于部分预应力A类构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：

预制段：tp0.7ftk 现浇段：tp0.5ftk 表9 斜截面抗裂验算表

位置 J[2] 验算 位置5 位置6 位置7 位置8 位置9 位置10 通过 -0.25 -0.25 -0.25 -0.25 -0.09 -0.09 最大主应力 -0.25 容许值 -1.855 17/

26

25m组合箱梁上部结构计算 I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] J[9] I[9] 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 -0.06 -0.06 -0.06 -0.06 -0.02 -0.02 -0.07 -0.07 -0.07 -0.07 -0.02 -0.02 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.02 -0.02 -0.10 -0.10 -0.09 -0.09 -0.02 -0.02 -0.11 -0.11 -0.10 -0.10 -0.03 -0.03 -0.13 -0.13 -0.11 -0.11 -0.02 -0.02 -0.05 -0.05 -0.04 -0.04 -0.01 -0.01 -0.06 -0.06 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.06 -0.06 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.08 -0.08 -0.06 -0.06 -0.01 -0.01 -0.08 -0.08 -0.06 -0.06 -0.01 -0.01 -0.08 -0.08 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.08 -0.08 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.05 -0.05 -0.03 -0.03 -0.01 -0.01 -0.05 -0.05 -0.03 -0.03 -0.01 -0.01 -0.03 -0.03 -0.02 -0.02 0.00 -0.03 -0.03 -0.02 -0.02 0.00 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 0.00 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.06 -0.07 -0.08 -0.10 -0.11 -0.13 -0.05 -0.06 -0.06 -0.08 -0.08 -0.08 -0.08 -0.05 -0.05 -0.03 -0.03 -0.01 -0.01 -0.04 -0.04 -0.05 -0.05 -0.02 -0.02 0.00 0.00 -0.01 -0.01 -0.03 -0.03 -0.02 -0.02 -0.01 -0.01 -0.03 -0.03 -0.05 -0.05 -0.07 -0.07 -0.08 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 J[10] 通过 I[10] 通过 J[11] 通过 I[11] 通过 J[12] 通过 I[12] 通过 J[13] 通过 I[13] 通过 J[14] 通过 I[14] 通过 J[15] 通过 I[15] 通过 J[16] 通过 I[16] 通过 J[17] 通过 I[17] 通过 J[18] 通过 I[18] 通过 J[19] 通过 I[19] 通过 J[20] 通过 I[20] 通过 J[21] 通过 I[21] 通过 J[22] 通过 I[22] 通过 J[23] 通过 26

-0.01 -0.01 -0.01 -0.01 0.00 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 0.00 -0.03 -0.03 -0.02 -0.02 0.00 -0.03 -0.03 -0.02 -0.02 0.00 -0.05 -0.05 -0.03 -0.03 -0.01 -0.01 -0.05 -0.05 -0.03 -0.03 -0.01 -0.01 -0.07 -0.07 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.07 -0.07 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.08 -0.08 -0.06 -0.06 -0.01 -0.01 18/ 25m组合箱梁上部结构计算 I[23] 通过 J[24] 通过 I[24] 通过 J[25] 通过 I[25] 通过 J[26] 通过 I[26] 通过 J[27] 通过 I[27] 通过 J[28] 通过 I[28] 通过 -0.08 -0.08 -0.06 -0.06 -0.01 -0.01 -0.06 -0.06 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.06 -0.06 -0.05 -0.05 -0.01 -0.01 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -0.01 -0.01 -0.13 -0.13 -0.11 -0.11 -0.03 -0.03 -0.11 -0.11 -0.10 -0.10 -0.03 -0.03 -0.09 -0.09 -0.08 -0.08 -0.02 -0.02 -0.08 -0.08 -0.07 -0.07 -0.02 -0.02 -0.07 -0.07 -0.07 -0.07 -0.02 -0.02 -0.06 -0.06 -0.06 -0.06 -0.02 -0.02 -0.25 -0.25 -0.25 -0.25 -0.09 -0.09 -0.08 -0.06 -0.06 -0.04 -0.13 -0.11 -0.09 -0.08 -0.07 -0.06 -0.25 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 -1.855 2.验算结果

长期效应（组合1）混凝土边缘未出现拉应力，符合ltpc0；短期效应（组合2）拉应力与主拉应力符合stpc0.7ftk0.72.651.855MPa与

tp0.7ftk0.72.651.86MPa。

因此，经验算，截面抗裂性能符合规范要求。

三、正常使用阶段竖向最大位移（挠度）

1.预加应力产生的长期反拱值：跨中4.1cm。 2.按荷载短期效应组合计算的长期挠度：跨中1.9cm。

由于预加应力产生的长期反拱值大于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，所以按规范可以不设预拱。

为了使桥面平顺，行车舒适，根据预加应力产生的长期反拱值与按荷载短期效应组合计算的长期挠度之差设置2cm向下的反拱值，反拱度采用圆曲线或抛物线。

Ⅷ、持久状况和短暂状况构件的应力验算

一、混凝土正截面压应力计算

正常使用阶段荷载组合1应力:

表10 混凝土正截面压应力验算表（MPa）

单元 1 1 2 2 3 3 4 26

位置 I[1] J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] 验算 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 顶板应力 底板应力 最大应力 容许应力 0.0003 2.0713 2.074 2.0092 2.0086 1.8417 1.841 0.0003 4.793 4.7958 5.1087 5.1081 5.9665 5.965 0.0003 4.793 4.7958 5.1087 5.1081 5.9665 5.965 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 19/ 25m组合箱梁上部结构计算

4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 26

J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] J[9] I[9] J[10] I[10] J[11] I[11] J[12] I[12] J[13] I[13] J[14] I[14] J[15] I[15] J[16] I[16] J[17] I[17] J[18] I[18] J[19] I[19] J[20] I[20] J[21] I[21] J[22] I[22] J[23] I[23] J[24] I[24] J[25] I[25] 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 1.6806 1.6833 1.3765 1.3765 1.0314 1.0315 0.6736 0.6736 0.3627 0.3627 0.134 0.134 -0.0072 -0.0072 -0.0515 -0.0515 -0.0529 -0.0528 -0.0269 -0.0269 -0.0049 -0.0049 -0.0201 -0.0201 -0.038 -0.038 -0.0321 -0.0321 0.0187 0.0186 0.1597 0.1596 0.3865 0.3864 0.6934 0.6934 1.0456 1.0456 1.3841 1.3841 1.6842 1.6816 6.9896 6.9979 7.5666 7.5666 8.2076 8.2077 8.9026 8.9027 9.5357 9.5357 10.0231 10.0231 10.3505 10.3505 10.473 10.473 10.5074 10.5074 10.4665 10.4665 10.4164 10.4164 10.4248 10.4248 10.4138 10.4138 10.351 10.3509 10.186 10.186 9.8467 9.8467 9.3498 9.3498 8.7103 8.7102 8.0123 8.0123 7.3713 7.3713 6.8031 6.795 6.9896 6.9979 7.5666 7.5666 8.2076 8.2077 8.9026 8.9027 9.5357 9.5357 10.0231 10.0231 10.3505 10.3505 10.473 10.473 10.5074 10.5074 10.4665 10.4665 10.4164 10.4164 10.4248 10.4248 10.4138 10.4138 10.351 10.3509 10.186 10.186 9.8467 9.8467 9.3498 9.3498 8.7103 8.7102 8.0123 8.0123 7.3713 7.3713 6.8031 6.795 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 20/ 25m组合箱梁上部结构计算

25 26 26 27 27 28 28 J[26] I[26] J[27] I[27] J[28] I[28] J[29] 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 1.8381 1.8388 1.9985 1.999 2.0608 2.0581 0.0003 5.7841 5.7856 4.9518 4.9524 4.649 4.6462 0.0003 5.7841 5.7856 4.9518 4.9524 4.649 4.6462 0.0003 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 16.2 按照《规范》第7.1.5条：未开裂构件，受压区混凝土的最大压应力

kcpt10.51MPa0.5fck0.532.416.2MPa

二、受拉区预应力钢筋最大拉应力

表11 预应力钢束应力表（单位：MPa）

钢束 N1 N2 N3 验算 通过 通过 通过 有效应力 1262.198 1326.612 1262.246 实际应力 锚下控制应力 1162.535 1395 1193.764 1395 1152.625 1395 容许值 1209 1209 1209 按照《规范》第7.1.5条：未开裂构件，受拉区预应力钢筋的最大拉应力：

pep1193.76MPa0.65fpk0.6518601209MPa

三、混凝土主压应力验算

正常使用阶段荷载组合2应力（支点附近截面25#、43#节点应力计算活载横向分布系数采用1.0，跨中截面应力计算活载横向分布系数采用0.65）:

表12 混凝土主压应力验算表（MPa）

位置 J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] 26

验算 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 位置5 2.83 2.62 2.63 2.64 2.68 2.69 2.76 2.68 2.54 2.54 2.39 2.39 2.22 2.22 位置6 2.83 2.62 2.63 2.64 2.68 2.69 2.76 2.68 2.54 2.54 2.39 2.39 2.22 2.22 位置7 3.41 3.20 3.28 3.29 3.49 3.50 3.73 3.67 3.70 3.70 3.73 3.73 3.76 3.76 位置8 3.41 3.20 3.28 3.29 3.49 3.50 3.73 3.67 3.70 3.70 3.73 3.73 3.76 3.76 位置9 4.42 4.35 4.62 4.62 5.39 5.39 6.33 6.32 6.78 6.78 7.30 7.30 7.85 7.85 位置最大主10 应力 4.42 4.79 4.35 4.80 4.62 5.11 4.62 5.11 5.39 5.97 5.39 5.97 6.33 6.99 6.32 7.00 6.78 7.57 6.78 7.57 7.30 8.21 7.30 8.21 7.85 8.90 7.85 8.90 容许值 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 21/

25m组合箱梁上部结构计算

J[9] I[9] J[10] I[10] J[11] I[11] J[12] I[12] J[13] I[13] J[14] I[14] J[15] I[15] J[16] I[16] J[17] I[17] J[18] I[18] J[19] I[19] J[20] I[20] J[21] I[21] J[22] I[22] J[23] I[23] J[24] I[24] J[25] I[25] J[26] I[26] J[27] I[27] J[28] I[28] 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 2.05 2.05 1.92 1.92 1.85 1.85 1.83 1.83 1.83 1.83 1.85 1.85 1.86 1.86 1.85 1.85 1.83 1.83 1.82 1.82 1.84 1.84 1.91 1.91 2.03 2.03 2.20 2.20 2.37 2.37 2.51 2.51 2.64 2.72 2.65 2.64 2.60 2.59 2.58 2.79 2.05 2.05 1.92 1.92 1.85 1.85 1.83 1.83 1.83 1.83 1.85 1.85 1.86 1.86 1.85 1.85 1.83 1.83 1.82 1.82 1.84 1.84 1.91 1.91 2.03 2.03 2.20 2.20 2.37 2.37 2.51 2.51 2.64 2.72 2.65 2.64 2.60 2.59 2.58 2.79 3.78 3.78 3.81 3.81 3.84 3.84 3.85 3.85 3.87 3.87 3.87 3.87 3.86 3.86 3.86 3.86 3.84 3.84 3.82 3.82 3.79 3.79 3.76 3.76 3.73 3.73 3.70 3.70 3.67 3.67 3.63 3.63 3.60 3.66 3.43 3.42 3.22 3.21 3.13 3.34 3.78 3.78 3.81 3.81 3.84 3.84 3.85 3.85 3.87 3.87 3.87 3.87 3.86 3.86 3.86 3.86 3.84 3.84 3.82 3.82 3.79 3.79 3.76 3.76 3.73 3.73 3.70 3.70 3.67 3.67 3.63 3.63 3.60 3.66 3.43 3.42 3.22 3.21 3.13 3.34 8.36 8.36 8.75 8.75 9.02 9.02 9.12 9.12 9.15 9.15 9.12 9.12 9.08 9.08 9.08 9.08 9.07 9.07 9.02 9.02 8.88 8.88 8.60 8.60 8.20 8.20 7.69 7.69 7.13 7.13 6.61 6.61 6.15 6.16 5.23 5.23 4.49 4.49 4.23 4.30 8.36 8.36 8.75 8.75 9.02 9.02 9.12 9.12 9.15 9.15 9.12 9.12 9.08 9.08 9.08 9.08 9.07 9.07 9.02 9.02 8.88 8.88 8.60 8.60 8.20 8.20 7.69 7.69 7.13 7.13 6.61 6.61 6.15 6.16 5.23 5.23 4.49 4.49 4.23 4.30 9.54 9.54 10.02 10.02 10.35 10.35 10.47 10.47 10.51 10.51 10.47 10.47 10.42 10.42 10.42 10.42 10.41 10.41 10.35 10.35 10.19 10.19 9.85 9.85 9.35 9.35 8.71 8.71 8.01 8.01 7.37 7.37 6.80 6.80 5.78 5.79 4.95 4.95 4.65 4.65 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 19.44 最大主压应力10.51MPa<0.6fck=0.6×32.4=19.44MPa，满足规范要求。

22/

26

25m组合箱梁上部结构计算

四、施工阶段混凝土正应力验算

按照《规范》第7.2.8条:施工阶段混凝土正压应力应满足小于施工阶段混凝土强度

t/标准值的0.7倍，即cc0.70fck0.700.932.420.41MPa

表13 张拉预应力施工阶段混凝土压应力验算（MPa）

位置 J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] J[9] I[9] J[10] I[10] J[11] I[11] J[12] I[12] J[13] I[13] J[14] I[14] J[15] I[15] J[16] I[16] J[17] I[17] J[18] I[18] 最大/最小 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 阶段 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 验算 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 顶板 2.2729 2.2722 2.0809 2.0798 1.6208 1.6191 1.1727 1.18 0.4792 0.4792 -0.2266 -0.2266 -0.9091 -0.9091 -1.5025 -1.5025 -1.9675 -1.9675 -2.2975 -2.2975 -2.4815 -2.4815 -2.5795 -2.5795 -2.6092 -2.6092 -2.6051 -2.6051 -2.601 -2.601 -2.5619 -2.5619 -2.4585 -2.4585 底板 5.1771 5.1766 5.7137 5.7126 7.1305 7.128 8.7779 8.7915 10.0518 10.0518 11.3278 11.3278 12.6008 12.6008 13.7404 13.7404 14.65 14.65 15.3123 15.3123 15.6738 15.6738 15.8708 15.8708 15.9183 15.9183 15.8936 15.8936 15.8688 15.8688 15.7596 15.7596 15.529 15.529 最大压应力 5.1771 5.1766 5.7137 5.7126 7.1305 7.128 8.7779 8.7915 10.0518 10.0518 11.3278 11.3278 12.6008 12.6008 13.7404 13.7404 14.65 14.65 15.3123 15.3123 15.6738 15.6738 15.8708 15.8708 15.9183 15.9183 15.8936 15.8936 15.8688 15.8688 15.7596 15.7596 15.529 15.529 容许值 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 23/

26

25m组合箱梁上部结构计算 J[19] I[19] J[20] I[20] J[21] I[21] J[22] I[22] J[23] I[23] J[24] I[24] J[25] I[25] J[26] I[26] J[27] I[27] J[28] I[28] 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 最大 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 -2.267 -2.267 -1.9373 -1.9373 -1.4747 -1.4747 -0.886 -0.886 -0.2101 -0.2101 0.4883 0.4883 1.1814 1.1742 1.6161 1.6177 2.0686 2.0697 2.2576 2.2582 15.1176 15.1176 14.442 14.442 13.5221 13.5221 12.376 12.376 11.1006 11.1006 9.8256 9.8256 8.5665 8.5531 6.92 6.9225 5.5334 5.5345 5.0087 5.0091 15.1176 15.1176 14.442 14.442 13.5221 13.5221 12.376 12.376 11.1006 11.1006 9.8256 9.8256 8.5665 8.5531 6.92 6.9225 5.5334 5.5345 5.0087 5.0091 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 20.41 按照《规范》第7.2.8条:施工阶段混凝土正拉应力应满足小于施工阶段混凝土强度

t/标准值的1.15倍，即ct1.15ftk1.150.92.652.74MPa（拉）

表14 张拉预应力施工阶段混凝土拉应力验算（MPa）

位置 J[2] I[2] J[3] I[3] J[4] I[4] J[5] I[5] J[6] I[6] J[7] I[7] J[8] I[8] J[9] I[9] J[10] 26

阶段 长期 长期 存梁90 存梁90 存梁90 存梁90 存梁90 存梁90 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 验算 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 顶板 2.11 2.11 2.02 2.02 1.58 1.58 1.15 1.16 0.48 0.48 -0.23 -0.23 -0.91 -0.91 -1.50 -1.50 底板 4.74 4.74 5.47 5.46 6.80 6.80 8.35 8.36 10.05 10.05 11.33 11.33 12.60 12.60 13.74 13.74 最大应力 2.11 2.11 2.02 2.02 1.58 1.58 1.15 1.16 0.48 0.48 -0.23 -0.23 -0.91 -0.91 -1.50 -1.50 容许值 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 通过 -1.97 14.65 -1.97 -2.74 24/ 25m组合箱梁上部结构计算 I[10] J[11] I[11] J[12] I[12] J[13] I[13] J[14] I[14] J[15] I[15] J[16] I[16] J[17] I[17] J[18] I[18] J[19] I[19] J[20] I[20] J[21] I[21] J[22] I[22] J[23] I[23] J[24] I[24] J[25] I[25] J[26] I[26] J[27] I[27] J[28] I[28] 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 张拉 存梁90 存梁90 存梁90 存梁90 存梁90 存梁90 长期 长期 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 通过 -1.97 -2.30 -2.30 -2.48 -2.48 -2.58 -2.58 -2.61 -2.61 -2.61 -2.61 -2.60 -2.60 -2.56 -2.56 -2.46 -2.46 -2.27 -2.27 -1.94 -1.94 -1.47 -1.47 -0.89 -0.89 -0.21 -0.21 0.49 0.49 1.16 1.16 1.58 1.58 2.01 2.01 2.10 2.09 14.65 15.31 15.31 15.67 15.67 15.87 15.87 15.92 15.92 15.89 15.89 15.87 15.87 15.76 15.76 15.53 15.53 15.12 15.12 14.44 14.44 13.52 13.52 12.38 12.38 11.10 11.10 9.83 9.83 8.16 8.15 6.61 6.62 5.31 5.31 4.59 4.59 -1.97 -2.30 -2.30 -2.48 -2.48 -2.58 -2.58 -2.61 -2.61 -2.61 -2.61 -2.60 -2.60 -2.56 -2.56 -2.46 -2.46 -2.27 -2.27 -1.94 -1.94 -1.47 -1.47 -0.89 -0.89 -0.21 -0.21 0.49 0.49 1.16 1.16 1.58 1.58 2.01 2.01 2.10 2.09 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 -2.74 按照《规范》要求应加大配筋率：顶板配筋为16Φ20，As=16×3.142=50.272cm2,配筋率ρ=0.46%>0.4%，满足规范要求

Ⅸ、结论

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25m组合箱梁上部结构计算

通过对思茅河25m组合箱梁设计图纸的验算，持久状况和正常使用状况的各项指标均满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的要求。

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