动载环境耦合作用下氯离子在混凝土中的扩散性能研究

，“高速铁路用钢筋混凝土”。该课题目的是针对时速350km的交通用关键材料》其中课题之一为研究强度500MPa级的细晶粒钢筋、高耐久混凝土的材料及应用技术。本刊针对这一课高速铁路，

500MPa细晶题取得的最新研究成果，诸如：高铁无渣轨道板混凝土材料、高铁预应力箱梁混凝土、粒钢筋混凝土梁疲劳性能、动载－温度耦合作用下氯离子在混凝土中扩散、疲劳载荷与环境因素耦以飨读者。合作用下结构混凝土的耐久性研究等进行报道，

动载－环境耦合作用下氯离子在混凝土中的

*

扩散性能研究

王彩辉

1，2

孙伟

1，2

蒋金洋

1，2

孙国文

1，2

叶邦土

1，2

韩建德

1，2

（1.江苏省土木工程材料重点实验室，南京2.东南大学材料科学与工程分院，南京

2111；2111）

摘要：为了研究动荷载与环境因素（温度、氯盐）耦合作用下氯离子在混凝土中的传输行为，设计出一

套试验机制，以研究此工况下混凝土的饱水性能、不同应力水平下氯离子的传输行为及动载与温度耦合作用此工况下混凝土的饱水度均在99%以上，可认为氯离子在混凝土中的下氯离子的传输行为。试验结果显示，

传输以扩散为主；氯离子的扩散系数随应力水平和温度的提高而加快；并得到此条件下氯离子扩散的活化能为19.9kJ/mol；通过寿命预测模型得到常温下钢筋混凝土大桥的寿命为.1a。

关键词：耦合；动载；应力水平；温度；氯离子；扩散

THESTUDYONDIFFUSIONPERFORMANCEOFCHLORIDEIONINCONCRETE

UNDERCOUPLINGACTIONOFDYNAMICLOADANDENVIRONMENT

2

WangCaihui1，

2

SunWei1，

2

JiangJinyang1，

2

SunGuowen1，

2

YeBangtu1，

2

HanJiande1，

（1.JiangsuKeyLaboratoryofConstructionMaterials，Nanjing2111，China；

2.DepartmentofMaterialsScienceandEngineeringofSouthEastUniversity，Nanjing2111，China）

Abstract：Thediffusionperformanceofchlorideioninconcreteunderthecouplingactionofdynamicloadandenvironmentwasresearchedbyanewsetofexperimentalmechanism.Theexperimentwascomposedofstudyonsaturatedperformanceofconcrete，diffusionperformanceofchlorideionwithdifferentstresslevelsandundercouplingactionofdynamicloadandtemperature.Theresultsshowedthatthetransportmechanismofchlorideioninconcreteaccountedwithdiffusionduetothe99%ofdegreeofsaturationofconcrete；diffusioncoefficientofchlorideionwasincreasedwiththestresslevelandtemperatureincrease；andtheactivationenergyforchloridediffusionwas19.9kJ/mol；lifeofreinforcedconcretebridgewas.1yearsobtainedbythemodeloflifepredictionofreinforcedconcrete.Keywords：Coupled；dynamicload；stresslevel；temperature；chlorideion；diffusion

目前，跨海工程已经发展到了跨越海湾和连岛工程的建设时代，在国际上有规划中的直布罗陀海峡、白令海峡等跨海工程；在我国有规划中的粤港澳大桥工程等。这些处于海洋环境中的大型工程对耐久性有着非常高的要求，抗氯离子侵蚀是其混凝土结构耐久性的重点内容

［1］

证荷载和环境特别是温度耦合作用下混凝土结构抗氯离子侵蚀耐久性具有迫切需求。

*国家高技术发展计划（863）资助项目（2008AA030704）；国家重点基础研究发展计划（973）资助项目（2009CB623203）。1981年出生，第一作者：王彩辉，男，博士研究生。

。跨海桥梁工程不仅遭

受环境因素如温度变化、氯离子侵蚀，而且承受包括风荷载、车辆荷载以及波浪荷载等荷载作用，因此保

IndustrialConstructionVol.40，No.11，2010

E－mail：wangcaihui888888@yahoo.com.cn.

收稿日期：2010－07－15

工业建筑2010年第40卷第11期

1

国内外众多优秀学者已对荷载作用下氯离子在混凝土中的扩散性能做了大量有意义的研究。法国

学者R.Francois和J.C.MASO［2］

，采用三点弯曲方

式加载，

两个应力水平，喷洒盐雾，结果显示应力与氯离子的扩散存在幂函数关系，其研究一方面只考虑静载情况，而未考虑动载情况；二是未考虑环境因素的作用如温度的影响。W.AlexGontar，JosephP.Martin，和JohnS［3］采用两种疲劳控制方式（荷载和位移），

研究了混凝土扩散与疲劳荷载的关系，单轴抗压作用下，荷载值达到其极限强度的70%时，对其扩散性能几乎没有影响，但在抗弯试验中却十分明显，其研究的方式为交替式，即先加载后进行氯离子扩散，没有将荷载与氯离子扩散同时耦合在一起来研究，这可能与实际有所差别。陈拴发，廖卫东，郑木莲

［4］

从实际情况出发研究了在疲劳腐蚀

下，氯离子在混凝土中的扩散性能，但未考虑环境因

素如温度对扩散性能的影响。NobuakiOtsuki［5］

，

page［6］等人分别研究了不同温度下氯离子在水泥砂浆和混凝土中的扩散规律，并通过氯离子扩散的活化能角度来表征其扩散性能，但对温度对氯离子在混凝土中的传输没有涉及。

本研究正是基于以上情况，从实际考虑，设计了耦合试验装置，

有效地将动载、温度及氯离子扩散耦合在一起，研究氯离子在混凝土中的扩散规律。此方法可为进一步研究耦合情况下钢筋混凝土损伤劣化及其寿命预测提供有效途径。1试验设计1.1

原材料

水泥采用863项目专用水泥，砂子细度模数为2.4。级配Ⅱ区；粗骨料采用最大粒径为20mm的石灰岩碎石；氯化钠浓度为10%。1.2

主要试验设备

美国MTS810材料试验机，实现疲劳载荷即动荷载；环境箱，模拟温度的变化。1.3

试件

试件尺寸统一采用70mm×70mm×280mm，搅拌振捣后置于实验室环境下，静置24h，并用PVC薄膜将成型面覆盖，防止试件失水收缩；然后转移至养护室，养护温度（25±1）℃，湿度大于95%，养护3个月；每种应力水平测试三个试件，取其平均值。1.4

主要试验参数

应力水平S，即循环荷载产生的应力与静载强度的比值即S=σ/f是非常重要的参数。本试验中，循环荷载的波形为正弦波，频率为10Hz。温度2

（t或T），t为华氏温度；T为开尔文温度或绝对温度。氯离子扩散系数D，

表征氯离子在混凝土中的传输能力，单位为平方米每秒（m2

/s）。

1.5试验方法1.5.1

饱水度检测

将试件在105℃烘箱内烘至恒重，记为M0，然

后将试件放置于实验室环境自然冷却至室温；再将试件置于真空饱水仪中饱水至恒重；饱水后将试件用高空硅胶脂密封，

厚度约1mm，再用透明胶带单层轻附于硅胶脂上，记下此时试件质量为M∞，定义试件的饱水度为：

ξ－M0

s=

MiM×100%

（1）

∞－M0

式中：Wi为间隔一定时间后试件的质量。1.5.2

耦合方法

本试验采用美国MTS810材料试验机为加载系统，将饱水试件用白凡士林将其包覆一层（受弯部位除外）防止水分流失，并将盐溶液置于试件受弯部位，

设置系统加载时，使得试件上部受弯，既得动载与盐溶液耦合，如图1所示；在此基础上，将加载试件外围加一环境箱，即可实现动载、温度、氯盐的三重耦合。

1—试件；2—密封层；3—NaCl溶液图1

试件与NaCl溶液耦合示意

Fig.1

DiagramofspecimencoupledwithNaClsolution

1.5.3氯离子扩散测试

耦合作用结束时，将试件放置试验室环境中一天，然后采用钻粉的方式从混凝土的受弯面向下取样，并间隔5mm取样一次，共6次，取至30mm处。将所取粉末放入烘箱，温度设为105℃，保持2h；然

后按照JTJ270—98《水运工程混凝土试验规程》

［7］

进行水溶性氯离子含量的测定。

2

结果及讨论

2.1

试件饱水度检测

在自然状态下，

氯离子在混凝土中的传输一般有以下机制或途径［8］

：扩散、渗透、毛细吸附、物理

或化学吸附作用。扩散是指当混凝土饱水或含水程度很高时，氯离子在混凝土中的传输；渗透是指在水的压力梯度作用下氯离子与水一起在混凝土中的传

工业建筑

2010年第40卷第11期

输；毛细吸附作用是指氯离子在湿度比较低的混凝由于毛细管的负压吸附作用而导致的传输行土中，

为。在考虑氯离子的一维扩散时，通常考虑Fick第如式（2）所示：二定律，

C（x，t）=Cs1－erf

((槡4Dt))x

（2）

t）为t时刻深度为x时的离子浓度；CS为式中：C（x，

试件表面的氯离子浓度；x为距混凝土表面的距离；D为氯离子扩散系数；t为扩散时间。

从表1的结果中可见，在0～3d的时间内，混凝土试件的饱水度均在99%以上，所以可以近似的认为混凝土试件在整个试验过程当中处于饱水状态，即氯离子在混凝土中的传输方式以扩散为主。表1为试件随时间饱水度检测表

表1

Table1

编号123

图3Fig.3

扩散系数与应力水平的关系Diffusioncoefficient-stresslevelrelation

试件已经断裂，失去研究的意义；或应力水平过低，要想使氯离子扩散至预期的深度，则需要较长的周期）。

图2还显示随着应力水平的提高，氯离子在同深度的浓度也随着增加，尤其在20mm以上，应力水平越高，氯离子在同深度的含量有明显差别；较明显的是当应力水平S=0.4与其他两个应力水平相比相差较大；本试验每个应力水平的试验周期为3.75d，经测试在无载荷条件下，经过3.75d的测氯离子相混凝土中的扩散系数几乎为0，即在图试，

3中（0，0）点即表示无应力是认为其在相同时间（3.75d）内的扩散系数为0，因此从图3中可以很在动载荷作用下，无论应力水平大小，容易的发现，

其扩散系数会急剧增加，凸显动载荷研究的必要性。

从图3中可以得到扩散系数与应力水平符合二如式（3）所示，从式（3）可以发现，扩散次函数关系，

系数D不存在最大值，即当应力水平超过某一值时，其扩散速率可视为无穷大，此时混凝土内部微裂纹累积到极限值，即将发生宏观断裂破坏，使得氯离子在混凝土中的传输以渗流为主。从相关的文献［9］中得知，混凝土的疲劳劣化过程可以分为三个阶段，即1）缺陷、微裂纹的引发；2）微裂纹的繁衍；3）宏观裂纹的形成，其特点是第一阶段和第三阶段而第二阶段持续时间较长，约占整个时间持续较短，

因此在试验中控制氯离子的扩散处于第一的80%，

和第二阶段，本论文中每种应力水平下循环300万混凝土未发生宏观断裂破坏时，停止试验。分析次，

其受力特点，其最大受弯面为试件的上表面，从上往下至中性面均受拉应力作用，中性面以下受压，忽略试件内部微缺陷分布的非均匀性，可以得到损伤在试件的上表面首先开始累积，表现为微裂纹的增加，这样氯离子便随着损伤的不断累积迅速向试件内部扩散。

D=－0.014+2.288S+6.9S2

（3）

此方法的顺利实施，对于以后重点研究氯离子

3

试件随时间饱水度检测情况

Saturationdetectionofspecimenwithtime

ξs1d/%99.9099.8199.91

ξs2d/%99.8199.7999.86

ξs3d/%99.7999.799.80

s1d、s2d、s3d分别代表试件在试验室环境中放注：ξs为饱水度，

2，3d后的饱水度。置1，

2.2应力水平对氯离子扩散性能的影响

在本部分，氯化钠溶液的浓度为10%，温度为

0.5，0.6，应力水平S分别采用0.4，室温（30℃），

来研究氯离子在混凝土中的传输性能。

采用MATLAB编程，利用fick第二定律对氯离子在不同条件下的扩散系数进行逼近，得到不同条件下，氯离子的扩散系数见图2、图3。

■

S=0.4；▲S=0.5；★S=0.6

图2Fig.2

不同应力水平下氯离子在不同深度的浓度Theconcentrationofchlorideionatdifferentdepthwithdifferentstresslevel

从图2中可以看出，无论应力水平的大小，其扩散深度在指定时间内均扩散至30mm的深度，结合2.1的分析结果，可以得出以此种方式将动载荷环境因素耦合在一起来研究具有可行性，两者的匹配则氯离子未扩散时，情况较好（如果应力水平过高，

——王彩辉，动载－环境耦合作用下氯离子在混凝土中的扩散性能研究—等

扩散至钢筋表面及其达到钢筋锈蚀阀值所需时间的预测拥有了一个较合理、有效的方式，对混凝土耐久性的研究更加接近实际。2.3

温度对动载下氯离子扩散性能的影响在本部分，氯化钠溶液的浓度为10%，固定加载的应力水平为0.6，分别设定三种温度即30，45，60℃来研究氯离子在混凝土中的传输性能。

■

T=30℃；▲T=45℃；★T=60℃

图4不同温度下氯离子浓度与深度的关系曲线Fig.4

Therelationbetweenconcentrationofchlorideionanddepthwithdifferenttemperature

图5扩散系数与温度的关系曲线Fig.5

Therelationbetweendiffusioncoefficientandtemperature

从图4中可以看出，无论温度高低，其扩散深度在指定时间内均扩散至30mm的深度，

同样结合2.1的分析结果，可以得出以此种方式将动载荷环境因素耦合在一起来研究具有可行性，两者的匹配情况较好。

从图4中还可以看出，随着温度的升高，氯离子在同一深度的浓度值增加，

且在15mm之前增加的幅度较为明显，可理解为随温度的升高，氯离子的传输速率变大（如图5所示），单位时间内单位面积上离子的流量变大，故在某个深度范围内氯离子的含量增加；在深度为15mm以后，随温度的变化差别不大，主要与氯离子在在传输过程中，氯离子在各层的累积有关；但从整体来看，氯离子在达到30mm所需的时间为24h，所需时间大大缩短，这不仅与温度有关，重要的是，动载荷对其扩散过程的影响，随着循环加载的进行，

混凝土内部初始缺陷和微裂纹在不断的发展累积，为氯离子的扩散打开的“通4

道”，使氯离子能够有效快速的向混凝土内部扩散。2.4

物质活化能（ΔE）对氯离子扩散过程的表征通常，物质的扩散速率及物质间的反应速率均随温度的升高而加快。扩散速率及反应速率的加快能有效加速钢筋混凝土的劣化，而温度对其速率的影响通常由扩散或反应活化能（ΔE）来表征，而其活化能可通过Arrhenius方程来获得，Arrhenius方程如式（4）所示：

η=λexp(－

ΔE

RT

)（4）

式中：η为速率常数，λ为频率因子（常数），ΔE为活化能，

kJ/mol；R为理想气体常数，8.31×10－3kJ/K/mol，

T为绝对温度，K。对式（4）左右两边取对数，

其形式变为式（5）lgη=

(－ΔERT·e)(1

T

)+lgλ（5）

可以通过试验结果得出氯离子扩散速率与绝对温度倒数的关系，其关系符合式（6）形式：

lgη=λ

(1T)+A（6）

式中：A为试验常数，η，λ，

T含义同上。氯离子扩散的活化能可由式（4）、式（5）求得，具体形式如式（7）所示：

ΔE=－

λ

e

·R=－19.19λ（7）

式中：λ为图6中数据点直线拟合的斜率值。

图6LgDVS1000/T（1/K）Fig.6

LogDVS1000/T（1/K）

从图6中可以得到氯离子对数扩散系数与1000/T的关系符合线性关系，如式（8）所示，其斜率λ=－1.00877，

故可得该耦合情况下氯离子扩散活化能为19.358kJ/mol，而NobuakiOtsuki［5］

获

得的化能为70.4～134.9kJ/mol，远大于目前的活化能，可见在疲劳动载作用下，混凝土内部的缺陷及微裂纹不断的累积发展，使得氯离子在混凝土中的扩散的曲折度变小，加速了氯离子的扩散速度；而文献［6］在水泥砂浆中获得氯离子扩散的活化能为3.22～44.6kJ/mol，与文献［5］相比，其值较小，主要原因为氯离子在砂浆中传输时曲折度较在混凝土

工业建筑

2010年第40卷第11期

中小的缘故。

Y=－10.175－1.00877x2.5

寿命预测模型的建立

由图5可得到氯离子扩散系数在此耦合条件下与温度的关系符合如下方程：

D=αebT

其中

a=1.48，b=0.024

将式（8）代入式（2）可得：

C（x，t）=CS1－erf

b为常数；T为温度，℃。式中：a、

（9）

R=0.99718

（8）

由常温离子的扩散系数与大桥的寿命成反比关系，（30℃）应力水平为0.6下，氯离子的扩散为3.71×10－14m2/s，可得在常温时，动载与氯盐耦合作用下大桥的寿命为：

17.28×

3.71

=.1（a）

0.7196

从以上结果可以看出，氯离子扩散系数受温度和应力水平双重因素的影响。温度在30℃以下影响较为显著，而在30℃以上影响不大；扩散系数随着应力水平的提高而加快，特别在0.5以上影响较为显著。

因此，在考虑钢筋混凝土的服役寿命时，特别是海工工程必须考虑动载及温度等环境因素耦合作用为降低氯离子的扩散速率，可在下服役寿命的预测，

混凝土当中掺入适量的粉煤灰等矿物掺合料。3

结

论

((槡4aet))x

bT（10）

式中：x为混凝土内部到混凝土表面的距离；CS为混b为常数；T为华氏温度；t凝土表面氯离子浓度；a、为时间；erf（）为误差函数。

由式（10）可得各温度下氯离子浓度在混凝土30mm深度随时间变化的关系图（在这里假设混凝土的保护层厚度为30mm，故x=0.03m；时间设为200a），30，45，60，75℃，温度分别为10，如图7所示。

1）通过饱水性试验，证明在耦合作用过程中，混凝土试件的饱水度在99%以上，可近似认为氯离子的传输过程以扩散为主。

2）在动载荷、温度的耦合作用下，在指定期限内，氯离子能迅速扩散至30mm深度（保护层厚度为以后进一步研究钢筋混凝土的失一般为30mm），

效机理及寿命预测开辟了新的道路。

3）获得了此工况下的氯离子扩散的活化能为19.9kJ/mol；并通过活化能的比较发现，疲劳荷载使得混凝土的微裂纹不断累积发展，混凝土内部的孔隙率逐渐变大，氯离子在混凝土中扩散时的曲折

1—75℃；2—60℃；3—45℃；4—30℃；5—10℃图7

不同温度下氯离子浓度与时间的曲线图Fig.7

Chlorideionconcentration-time

度逐渐变小，其扩散速度逐渐增大。

4）通过寿命预测模型发现，在常温时，纯耦合钢筋混凝土大桥的寿命为.1a；通过温度作用下，

与扩散系数的关系，可以发现，当温度大于30℃时，其大桥寿命受温度影响较小；应力水平大于0.5时，其大桥寿命受应力水平的影响较大。

参考文献

［1］赵尚传，盖国晖.荷载作用下混凝土中氯离子侵蚀性研究现

.公路，2009（9）：2－268.状与发展［J］

［2］FRANCOISR，MASOJC.EffectofDamadeinReinforced

.CementandConcreteonCarbonationorChloridePenetration［J］ConcreteResearch，1988（18）：961－970.

［3］GontarWAlex，JosephPMartin，JohnS.EffectsofCyclic

LoadingonChloridePermeabilityofPlainConcrete［J］.Condition2000：95－109.MonitoringofMaterialsandStructures，

［4］陈拴发，廖卫东，郑木莲.腐蚀疲劳下的高性能混凝土渗透性

.武汉理工大学学报，2005，27（8）：31－34.及破坏机理［J］

curveatdifferenttemperature

由图7可以看出，随着温度的升高，氯离子浓度在同一时间内变化显著，若以钢筋混凝土中钢筋表面氯离子浓度达到0.07%时为极限值来考虑，则在30，45，60，75℃时，温度分别为10，其分别所需时间约3a、约2.5a、约2a和约1a。为约6a、

考虑实际大桥的日通车量约为150000次，作为实际动荷载的频率；而试验时的频率为86.4万次/d，实验室与实际的关系为：86.4/15=5.76，故在耦合30，45，60，75℃时，条件下，温度分别为10，大桥的17.28，14.4，11.52，5.76a；再考寿命分别为34.5，

虑实际大桥所承受的应力水平约为0.2左右，由应力水平与氯离子扩散系数的关系，可得应力水平为0.2时，D=0.7196×10－14m2/s，假设氯离子在混凝土中的扩散系数不随时间变化，为简化计算，假设氯

（下转第31页）

5

——王彩辉，动载－环境耦合作用下氯离子在混凝土中的扩散性能研究—等

内部裂纹扩展，降低了混凝土内部损伤，使残余断裂能的下降受到一定的抑制。3

结

语

andBuildingMaterials，2000（14）：261－266.

［5］IvanJanotka，LubomirBagel.PoreStructures，Permeabilitiesand

CompressiveStrengthsofConcreteatTemperaturesupto800℃［J］.ACIMaterialsJournal，2002（3－4）：196－200.［6］ChanYN，PengGF，AnsonM.

FireBehaviorofHigh-

1）湿含量和密实度是影响普强高性能混凝土高温爆裂的主要因素。当湿含量超过界限值时，普强高性能混凝土的爆裂几率随湿含量的上升而增爆裂的频率越大，并且爆大。高性能混凝土越密实，裂临界湿含量值也越低。

2）掺加体积分数为0.05%的聚丙烯纤维可防止普强高性能混凝土的高温爆裂，继续提高纤维掺量能够减轻混凝土的高温损伤。这是因为经过高温后，纤维熔化形成贯穿的通道，使得内部蒸汽压及时减轻了蒸汽压对混凝土的损伤程度。释放，

3）在普强高性能混凝土中掺加体积分数为0.1%的网状聚丙烯纤维，残余抗压强度改善作用较好。

4）经过200℃高温后，普强高性能混凝土劈裂抗拉强度均呈下降趋势。经过800℃高温后，各种混凝土区别不大，劈裂抗拉强度所剩无几。

5）掺加聚丙烯纤维的普强高性能混凝土与其相对应的素混凝土对比可知，聚丙烯纤维可提高残余断裂能。

参考文献

［1］SanjayanG，StocksLJ.SpallingofHigh-StrengthSilicaFume

ConcreteinFire［J］.ACIMaterialsJournal，1993（3－4）：170－173.

［2］HertzKD.LimitsofSpallingofFire-ExposedConcrete［J］.Fire

SafetyJournal，2003（38）：103－116.

［3］KodurVKR，ChengFuPing，WangTienChih，etal.Effectof

StrengthandFiberReinforcementonFireResistanceofHigh-StrengthConcreteColumns［J］.JournalofStructuralEngineering，2003（2）：253－259.

［4］SammyYinNinChan，XinLuo，WeiSun.

EffectofHigh

PerformanceConcreteMadewithSilicaFumeatVariousMoistureContents［J］.ACIMaterialsJournal，1999：405－409.

［7］BilodeauA，KodurVKR，HoffGC.OptimizationoftheType

andAmountofPolypropyleneFibresforPreventingtheSpallingofLightweightConcreteSubjectedtoHydrocarbonFire［J］.Cement2004（26）：163－174.andConcreteComposites，

［8］Pierre

Kalifa，Gregoire

Chene，Christophe

Galle.

High-

TemperatureBehaviourofHPCwithPolypropyleneFibresfrom.CementandConcreteComposites，SpallingtoMicrostructure［J］2001（31）：1487－1499.

［9］边松华，朋改非，赵章力，等.湿含量和纤维对高性能混凝土高

.建筑材料学报，2005，8（3）：321－327.温性能的影响［J］

［10］PoonChisun，SalmanAzhar，MikeAnson，etal.Comparisonof

theStrengthandDurabilityPerformanceofNormalandHigh-.StrengthPozzolanicConcretesatElevatedRemperatures［J］CementandConcreteResearch，2001（31）：1291－1300.

［11］XuY，WongYL，PoonCS.ImpactofHighTemperatureonPFA

Concrete［J］.CementandConcreteResearch，2001（31）：1065－1073.

［12］XuY，WongYL，PoonCS，etal.InfluenceofPFAonCracking

ofConcreteandCementPasteafterExposuretoHighTemperatures［J］.CementandConcreteResearch，2003（33）：2009－2016.［13］InternationalUnionofTestingandResearchLaboratoriesfor

MaterialsandConstruction.TILEMTechnicalRecommendationsfortheTestingandUseofConstructionMaterials：DeterminationoftheFractureEnergyofMortarandConcretebyMeansofThree-pointBendTestsonNotchedBeams［M］.London：E＆FNSPON，1994.

［14］ChanYN，PengGF，AnsonM.ResidualStrengthandPore

StructureofHigh-strengthConcreteandNormalStrengthConcreteafterExposuretoHighTemperatures［J］.CementandConcreteComposites，1999（21）：23－27.

［15］赵莉弘，朋改非，祁国梁，等.高温对纤维增韧高性能混凝土残

.混凝土，2003，170（12）：8－余力学性能影响的试验研究［J］11.

TemperatureandCoolingRegimesontheCompressiveStrengthandPorePropertiesofHighPerformanceConcrete［J］.Construction

（上接第5页）

［5］NobuakiOtsuki，MarishSMadlangbayan，TakahiroNishida，et

al.TemperatureDependencyofChlorideInducedCorrosionin.CorrosioninConcrete［J］

JournalofAdvancedConcrete

［7］JTJ270—

.水运工程混凝土试验规程［S］

［8］李伟文，张根亮，刘江山.荷载作用下混凝土氯离子渗透性研

.中国建材科技，2002，究.第一部分：研究现状和研究方法［J］11（3）：19－25.

［9］LeeMK，BarrBIG.AnOverviewoftheFatigueBehaviorof

PlainandFiberReinforcedConcrete［J］.Cement＆ConcreteComposites，2004（26）：299－305.

Technology，2009，7（1）：41－50.

［6］PageCL，ShortNR，EITarrasA.DiffusionofChlorideIonsin

HardenedCementPastes［J］.CementandConcreteResearch，1981（11）：395－406.

——朋改非，普通强度高性能混凝土的高温性能试验研究—等

31